DIA Embalse Las Posesiones

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REPÚBLICA DE CHILE COMISIÓN DE EVALUACIÓN Región del Libertador General Bernardo O Higgins

Califica Ambientalmente el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” Resolución Exenta Nº8/2020

Rancagua, 27 de febrero del año 2020.

VISTOS:

1°. La Declaración de Impacto Ambiental (DIA), su Adenda de 21 de noviembre de 2019 y su Adenda Complementaria de 17 de enero de 2020, del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”, presentado por Agrícola Santa Irene SpA., con fecha 20 de junio de 2019.

2°. Los pronunciamientos y observaciones de los órganos de la administración del Estado que, sobre la base de sus facultades legales y atribuciones, participaron en la evaluación de la DIA, y que se detallan en el Capítulo 3 del Informe Consolidado de Evaluación (ICE) de la DIA del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”.

3°. El Acta de Evaluación N°37 de 02 de diciembre de 2019, del Comité Técnico de la Región del Libertador General Bernardo O’Higgins.

4°. El ICE de la DIA del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” de 12 de febrero de 2020.

5°. El Acta N°3 de 20 de febrero de 2020, de la sesión extraordinaria de la Comisión de Evaluación de la Región de del Libertador General Bernardo O’Higgins.

6°. La Resolución Exenta Nº206, de 06 de agosto de 2019 de la Dirección Regional del Servicio de Evaluación Ambiental de la Región del Libertador General Bernardo O’Higgins que dispuso la realización de un proceso de participación ciudadana, conforme a lo previsto en el artículo 30 bis de la Ley N°19.300, sobre Bases Generales del Medio Ambiente.

7°. Los demás antecedentes que constan en el expediente de evaluación de impacto ambiental de la DIA del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”.

1. Lo dispuesto en la Ley Nº19.300 sobre Bases Generales del Medio Ambiente; en el D.S. Nº40 de 30 de octubre de 2012, del Ministerio del Medio Ambiente, que aprueba el Reglamento del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental; en el D.F.L. N°1/19.653 de 2002 del Ministerio Secretaría General de la Presidencia, que fija el texto refundido, coordinado y sistematizado de la Ley N°18.575 Orgánica Constitucional de Bases Generales de la Administración del Estado; en la Ley N°19.880 que establece Bases de los Procedimientos Administrativos que rigen los Actos de los Órganos de la Administración del Estado; en la Resolución Exenta N°156 de fecha 7 de agosto de 2014 de la Comisión de Evaluación de la Región del Libertador General Bernardo O’Higgins, que Aprueba el Reglamento de Organización y Funcionamiento de la Comisión de Evaluación de la Región del Libertador General Bernardo O’Higgins; en la Resolución Exenta RA N°119046/344/2019 del Servicio de Evaluación Ambiental, de fecha 30 de octubre de 2019, mediante la cual se establece orden de subrogancia del SEA Región del Libertador General Bernardo O’Higgins; y en la Resolución N°7 de 2019 de la Contraloría General de la República, que Fija normas sobre exención del trámite de toma de razón. 2 de 813

CONSIDERANDO:

1°. Que, Agrícola Santa Irene SpA. (en adelante, el Titular), ha sometido al Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental (SEIA) la DIA del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” (en adelante, el Proyecto). Los antecedentes del Titular son los siguientes:

Nombre o razón social Agrícola Santa Irene SpA. Rut 77.795.680-9 Domicilio Av. Santa María 6350 piso 5, comuna de Vitacura, Santiago, Región Metropolitana. Teléfono 229935419 Nombre representante legal José Luis Rabat Vilaplana y Juan Andrés Camus Camus Rut representante legal 6.371.724-K y 6.370.841-0. Domicilio representante legal Av. Santa María 6350 piso 5, comuna de Vitacura, Santiago, Región Metropolitana. Teléfono representante legal 229935419 Correo electrónico Titular o representante legal alfonso.munoz@riverside.cl

2°. Que, conforme se indica en el ICE de fecha 12 de febrero de 2020, el/la Director/a Servicio de Evaluación Ambiental de la Región del Libertador General Bernardo O’Higgins (en adelante, “Región de O’Higgins”) ha recomendado aprobar el Proyecto, por cuanto acreditó cumplimiento de la normativa ambiental aplicable, cumple con todos los requisitos para el otorgamiento de los Permisos Ambientales Sectoriales de los artículos N°119, 140, N°148, N°155, N°156 y N°160 del Reglamento del SEIA. Además, a lo largo del proceso de evaluación se entregaron los antecedentes técnicos para fundamentar que no genera efectos, características o circunstancias contemplados en el artículo 11 de la Ley 19.300; y, todos los servicios con competencia ambiental que participaron de la evaluación se pronunciaron conforme.

3°. Que, en sesión de 20 de febrero de 2020, la Comisión de Evaluación de la Región del Libertador General Bernardo O Higgins acordó calificar favorablemente el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”, aprobando íntegramente el contenido del ICE de 12 de febrero de 2020, el que forma parte integrante de la presente Resolución. Por lo tanto, conforme a lo indicado en el artículo 60 inciso segundo del Reglamento del SEIA, se excluyen de la presente Resolución las consideraciones técnicas en que se fundamenta.

4°. Que, según lo señalado en la DIA y sus anexos, en su Adenda, y en su Adenda Complementaria, los cuales forman parte integrante de la presente Resolución, la descripción del Proyecto es la que a continuación se indica:

4.1. ANTECEDENTES GENERALES Objetivo general El Embalse Las Posesiones (en adelante, “Proyecto”) tiene como objetivo la construcción y operación de un embalse de un embalse de 600.000 m3, con una superficie de inundación de 7,2 hectáreas, dentro de un predio de 1.420 hectáreas, lo que permite otorgar certeza hídrica a las actuales 89 hectáreas actualmente en desarrollo productivo y a las futuras 61 hectáreas, resultando un total de 150 hectáreas productivas. Para la construcción y operación del Proyecto se debe obtener una resolución de calificación ambiental favorable (RCA) del Embalse Las 3 de 813

Posesiones, lo que permite la acumulación de aguas provenientes del canal Almahue y de derechos de agua debidamente inscritos a nombre de Agrícola Santa Irene SpA., recursos que son utilizados para abastecer los requerimientos hídricos de los cultivos permanentes del Predio Santa Irene. La justificación del desarrollo del Proyecto tiene como eje fundamental la disponibilidad de agua para riego en toda época del año, considerando que el predio cultiva principalmente cítricos y carozos de exportación y el desarrollo de esta actividad tiene directa relación con las particulares condiciones climáticas y de recursos en donde son desarrolladas, condiciones del producto que tienen que ver con la calidad de los suelos, clima y disponibilidad de agua, entre otras. Dado que, en esta zona, el principal factor limitante para la industria agrícola es el recurso agua, siendo común su escasez durante la época invernal utilizada para el control de heladas, y en el verano para satisfacer los requerimientos de agua de los diferentes cultivos, se vuelve vital la presencia de obras que permitan embalsar el agua y de este modo disponer del recurso durante los meses de invierno y verano. Esto se denomina certeza hídrica, un factor esencial para esta riesgosa actividad económica. Basado en informes de la asociación del canal Almahue su dotación accionaria original era de 16 lt/seg por cada acción de derechos agua, hoy este valor se ha reducido a 11 lt/seg por acción, y para años secos ya se ha establecido en 9 lt/seg por acción, en consecuencia, la sequía ya se ha instalado en la sexta región y por lo mismo adaptarse a esta situación mediante la construcción de estos embalses agrícolas es la mejor manera de alcanzar certezas hídricas. El Embalse Las Posesiones se alimenta a partir de derechos de agua de tipo superficial, consuntivo, permanentes y continuos, provenientes del canal Almahue, durante el periodo invernal y primaveral, aguas que en la actualidad son conducidos mediante un sistema de impulsión existente de al menos 15 años, esto comprende el uso de las aguas a partir del marco partidor el Maqui, sobre el canal Almahue, y las obras existentes son; un tranque acumulador de 5000 m3, una caseta de bombas para su impulsión, la tubería ya enterrada de 200 mm diámetro establecida mediante servidumbres de acueducto, hasta un segundo tranque al inicio de la propiedad, luego una segunda caseta de re- impulsión que permite alcanzar el Tranque (A) un tranque de distribución de riego “tranque pulmón” que es usado desde 10 años atrás para el riego frutales cercanos a este. A partir de dicho tranque se inicia el proyecto que permite el llenado del Embalse mediante la impulsión hídrica, en forma de contra- estación, pues la misma tubería que se emplea en su llenado se utiliza para su vaciado al riego, se devuelve al mismo tranque (A). Como indicamos el titular es propietario de un total de 4,340 acciones debidamente inscritas en el Registro de Propiedad de Aguas del Conservador de Bienes Raíces de Peralillo, y tiene un usufructo de un total de 2,859 acciones, totalizando para esto 7,199 acciones. Esta cantidad de acciones no se ve modificada, en cantidades ni en caudal, 4 de 813

por ello y dado que el marco el maqui es de tipo proporcional, las magnitudes de caudal disponibles son aquellas que la asociación canal Almahue otorgue mes a mes, y este proyecto se basa en las disponibilidades hídricas dadas en un certificado que se acompaña. En consecuencia, la construcción de este embalse se considera indispensable, a modo de asegurar el riego de los cultivos y protegerlos en contra de las fuertes heladas de la zona en invierno, aumentando la superficie productiva de las actuales 89 hectáreas a 150 hectáreas en producción en un periodo entre 5-10 años. Esto permite generar mejores expectativas económicas para los trabajadores de la zona. Tipología principal, así como las aplicables a sus partes, obras o acciones De conformidad con las disposiciones legales el presente Proyecto tipifica por sí solo en el artículo 8° y 10° de la Ley N°19.300 y sus modificaciones, de Bases Generales del Medio Ambiente, pormenorizadas en el artículo 3° del D.S. N°40/2012 del Ministerio de Medio Ambiente, Reglamento del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental (en adelante “SEIA”), según se detalla a continuación: a.1) Presas cuyo muro tenga una altura igual o superior a cinco metros o que generen un embalse con una capacidad igual o superior a cincuenta mil metros cúbicos (50.000 m³).

El Titular hace presente que este embalse tiene una capacidad de 600.000 m3, con una altura máxima del muro de 23 m en su eje, en consecuencia, cumple con los requisitos exigidos para solicitar el permiso de construcción y operación de los embalses, en virtud del Artículo 294 letra a) del Código de Aguas. Vida útil La vida útil se ha estimado en 50 años, posterior a este plazo se contempla una fase de cierre o abandono. Si al cabo de ese periodo el embalse está en buenas condiciones de operación y se pretende extender este plazo, se consultará del caso a la Dirección Regional de la DGA. Monto de inversión El monto de inversión estimado del Proyecto es de US$ 900.000. Gestión, acto o faena mínima que da cuenta del inicio de la ejecución El inicio del Proyecto comienza con el proceso de despeje del terreno y escarpe en dónde se construya el Embalse. Paralelamente se ubica el lugar definido para el almacenamiento de materiales e insumos que son utilizados en la Fase de Construcción. Proyecto se desarrolla por etapas Si No No constituye un Proyecto ejecutado por etapas, ya que la presente Declaración de Impacto Ambiental (en adelante “DIA”) considera la evaluación de la totalidad de las obras que se pretenden ejecutar y que son descritas en el presente documento.

X Proyecto modifica un proyecto o actividad Si No El Proyecto constituye una modificación pues el embalse (que por sí mismo le caben las disposiciones ambientales), es parte integrante de un sistema de impulsión hidráulica existente, es decir, forma parte de sistema único e integrado de riego para predio y su sistema productivo.

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Proyecto modifica otra(s) RCA Si No

X

4.2. UBICACIÓN DEL PROYECTO División político- administrativa El Proyecto se emplaza en la comuna de Palmilla, provincia de Colchagua en la Región de O’Higgins. Descripción de la localización La justificación de la ubicación del proyecto es exclusivamente técnica, se emplaza dentro del predio que requiere mejorar su capacidad de riego en verano y a la vez acceder al control de heladas vía riego en invierno, y como consecuencia mejorar su certeza hídrica, un concepto esencial en los cultivos permanentes como son la fruticultura. Por otro lado, el predio pretende aumentar su superficie de cultivos en 61 hectáreas, es decir desde las actuales 89 hectáreas se pretende plantar 61 hectáreas adicionales, completando 150 hectáreas de cultivos frutícolas. Por otro lado, el Proyecto, al estar inserto en el predio, alejado del poblado más cercano, aproximadamente 3,8 km, se evita influir sobre el medio humano cercano, especialmente durante el periodo de construcción estimado en once (11) meses. Por último, se afecta de menor manera el recurso suelo, dado que la superficie de inundación es de 7,2 ha, misma área de donde se extrae el suelo para relleno del muro, la zona empréstito es la misma poza de embalse y su área impacto directo con muro y vertedero es de 9,2 ha totales. El suelo corresponde a uno de clase VII de capacidad de uso, según IDE del Ministerio de Agricultura. Superficie La superficie del Proyecto es de 9,2 hectáreas. Esta superficie es pequeña en relación a la superficie del predio en el cual será construido que es de 1.420 hectáreas. Dado lo anterior, el impacto sobre el predio es muy menor permitiendo un aumento de 61 hectáreas cultivables completando un total de 150 hectáreas. Por otro lado, durante la fase construcción no se instalan faenas ni áreas de almacenamiento de combustible dentro la misma obra y se emplean las bodegas, baños, oficinas administrativas, y recepción de materiales las que actualmente son empleadas por la actividad agrícola normal del predio.

En la tabla a continuación se indican las superficies de las partes y obras del Proyecto:

Partes y Obras Id Coord. UTM WGS 84 Superficie (ha-m2) N E Del predio 1 6.182.831 289.630 1.420,54 ha 2 6.182.838 289.982 3 6.181.985 290.985 4 6.182.892 292.208 5 6.182.666 292.589 6 6.182.057 292.717 7 6.180.774 293.245 6 de 813

8 6.179.107 292.433 9 6.178.749 292.576 10 6.177.740 292.740 11 6.177.341 292.426 12 6.178.454 291.402 13 6.179.814 290.057 14 6.179.428 289.072 15 6.180.465 287.968 16 6.181.311 289.014 17 6.181.922 289.368 18 6.181.924 289.613 19 6.182.488 289.890 Muro a 6.181.382 291.210 0,53 ha b 6.181.444 291.224 c 6.181.417 291.379 Vertedero d 6.181.339 291.400 - Canal descarga e 6.181.376 291.396 - Disipador energía f 6.181.507 291.221 - Espejo agua-poza A 6.181.378 291.213 7,2 ha B 6.181.414 291.368 C 6.180.876 291.434 Aforador entrada E 6.180.865 291.431 - Aforador salida S 6.181.451 291.248 - BAT

6.181.586 291.188 65 m2 Tranque A 1 6.181.550 291.114 455 m2 2 6.181.552 291.136 3 6.181.530 291.115 4 6.181.532 291.138 Zona Empréstito Relleno 6.181.423 291.267 8,85 ha 6.181.628 290.651 Escarpe

6.181.274 291.371 3,34 ha 6.181.066 291.402 6.181.219 291.278 6.181.571 291.214 Baños químicos (2)

Tabla 5 de la DIA.

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Coordenadas UTM en Datum WGS84 En la tabla a continuación se indican las coordenadas del área del Proyecto:

Puntos Norte Este A 6.181.473 291.226 B 6.181.422 291.384 C 6.180.882 291.444 Tabla 1 del Adenda.

Mientras que en la siguiente tabla se presentan las partes y obras del Proyecto: Partes y Obras Id Coord. UTM WGS 84 Superficie (ha-m2) N E Del predio 1 6.182.831 289.630 1.420,54 ha 2 6.182.838 289.982 3 6.181.985 290.985 4 6.182.892 292.208 5 6.182.666 292.589 6 6.182.057 292.717 7 6.180.774 293.245 8 6.179.107 292.433 9 6.178.749 292.576 10 6.177.740 292.740 11 6.177.341 292.426 12 6.178.454 291.402 13 6.179.814 290.057 14 6.179.428 289.072 15 6.180.465 287.968 16 6.181.311 289.014 17 6.181.922 289.368 18 6.181.924 289.613 19 6.182.488 289.890 Muro a 6.181.382 291.210 0,53 ha b 6.181.444 291.224 c 6.181.417 291.379 Vertedero d 6.181.339 291.400 - Canal descarga e 6.181.376 291.396 - Disipador f 6.181.507 291.221 - 8 de 813

energía Espejo agua- poza A 6.181.378 291.213 7,2 ha B 6.181.414 291.368 C 6.180.876 291.434 Aforador entrada E 6.180.865 291.431 - Aforador salida S 6.181.451 291.248 - BAT

6.181.586 291.188 65 m2 Tranque A 1 6.181.550 291.114 455 m2 2 6.181.552 291.136 3 6.181.530 291.115 4 6.181.532 291.138 Zona Empréstito Relleno 6.181.423 291.267 8,85 ha 6.181.628 290.651 Escarpe 6.181.274 291.371 3,34 ha 6.181.066 291.402 6.181.219 291.278 Baños químicos (2)

6.181.571 291.214 Tabla 5 de la DIA.

Caminos de acceso Al predio donde se encuentra localizado el Proyecto se puede acceder desde la ruta 90 camino Santa Cruz a Pichilemu, se gira hacia sector El Huique por la ruta I-330-H, se avanza al norte, hasta el cruce con Santa Irene (señalizado) y doblar hacia el oriente en camino I-320-H, hasta poblado Santa Irene, luego avanzar al oriente camino I-322 aproximadamente 3,8 km desde este poblado hasta el embalse el que se encuentra dentro del predio Santa Irene de una superficie total de 1.420 ha, aproximadamente. Referencia al expediente de evaluación de los mapas, georreferenciación e información complementaria sobre la localización de sus partes, obras y acciones Numeral 1.3.2. de la DIA, complementados en Anexo H del Adenda, y Anexo E del Adenda Complementaria.

4.3. PARTES, OBRAS Y ACCIONES QUE COMPONEN EL PROYECTO

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Las partes y obras que componen el proyecto:

Nombre Descripción Carácter Fase Baños Las instalaciones de obra están dotadas con la infraestructura necesaria, de acuerdo a la normativa del D.S. Nº594/99 del MINSAL, Reglamento sobre Condiciones Sanitarias y Ambientales en los Lugares de Trabajo. Temporal Construcción Bodega de residuos no peligroso (BAT) El patio de acopio de materiales y equipos menores están marcado perimetralmente con malla Rachel así también, dónde se ubican los baños químicos y el centro de acopio de residuos sólidos BAT. Temporal Construcción Ducto conductor En la Figura 6 de la DIA se muestra la gráfica del trazado del ducto conductor el cual posee una longitud aproximada de 3,2 km, hasta el Tranque A. Permanente Operación Marco Repartidor El Maqui En el punto de captación se encuentra el Marco Repartidor El Maqui, el cual permite hacer efectivo los derechos de agua que posee la Agrícola en las siguientes coordenadas UTM, Datum WGS 84 19S; 288.280 E; 6.183.085 N.

Permanente Operación Tranque Acumulador 1 El agua que se capta a través del Marco Partidor El Maqui es conducida a un tranque acumulador inferior a 5.000 m3, el cual en un extremo cuenta con una sala de bombas. En la captación de dicha sala de bombas se cuenta con una malla Rashel de 65% de densidad, la cual impide la entrada de la fauna íctica que podría encontrarse en el canal y en el tranque acumulador n°1. Permanente Operación Tranque A Posterior al tranque de acumulación se impulsa el agua a través de una tubería enterrada hasta el tranque pulmón 1 en la entrada o deslinde del predio. Posteriormente el agua es reimpulsada hasta el Tranque A, el cual se encuentra a los pies del embalse proyectado a unos 200 m aguas arriba. Permanente Operación Espejo agua‐poza Capacidad del Embalse: 600.000 m3. Superficie Proyecto: 9,2 ha. Área inundación o espejo agua: 7,2 ha. Cota Inundación: 251,8 m.s.n.m. Cota máx. altura muro: 253,5 m.s.n.m. Permanente Operación Muro o Presa de tierra Altura Máxima: 23 m. Longitud: 174.79 m (175 m aprox.). Longitud de Taludes: 2:1 aguas abajo y 2:1 aguas arriba. Coronamiento: 6 m. Volumen muro: 90.782 m3. Tipo de presa: homogénea. Altura revancha: 1,7 m. Material de construcción: suelo arcillo limosa algo arenosa, compactado. Banqueta horizontal: 1,2 m de altura. No se emplearán elementos impermeabilizantes. Permanente Operación Vertedero de seguridad lateral De tipo lateral denominado Krugger, para un caudal (Q) de 26 m3/s. Estará ubicado en el extremo nororiente del área inundada, de longitud 32 m. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de T 1.000 años (período de retorno). Permanente Operación Canal descarga Q de 26 m3/seg. Excavado tierra y revestido hormigón. Taludes 0.7/1 H/V. Ancho basal: 5m. Pendiente: 0.02%. Permanente Operación 10 de 813

Rápido de descarga Ancho basal: 4 m. Altura: 2 m. Taludes: 0.0/1.0 H/V. Permanente Operación Disipador Energía Largo: 20 m. Ancho Basal 4 m. Taludes: 1/1 H/V. Altura 5 m. Permanente Operación Canal de entrega a cauce Excavador en tierra. Taludes 1/1/ H/V. Ancho basal: 6 m. Pendiente: 0.002%. Permanente Operación Tubería de llenado o impulsión de carga y descarga a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170-250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A), vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra-estación para el riego. Permanente Operación Tubería de descarga Exigencia de la DGA, D.S. N°50 del MOP, para regular el nivel del embalse como medida de seguridad, y para devolver aguas al cauce no pertenecientes al titular. Tubería de acero Diámetro 350 mm y permite evacuar hasta 750 lt/seg . Permanente Operación Aforadores (2) Se instala un aforador de tipo triangular de entrada al embalse, y un segundo en la tubería de descarga o salida. Se puede instalar uno para medir filtraciones consideradas en el diseño del embalse. Permanente Operación Sectores de Empréstito (Relleno: 8,85 ha) (Escarpe: 3.34 ha) Ubicada al interior del embalse, permite aumentar la capacidad de acumulación de aguas y no existen impactos adicionales al suelo. Permanente Operación

Mientras que las acciones del Proyecto, se resumen en el siguiente cuadro:

Nombre Fase Movimientos de tierra Construcción Cerco perimetral Drenaje de aguas lluvia Mantenimiento y conservación Operación Mejoramiento válvulas salida Desmantelamiento Cierre

4.3.1. FASE DE CONSTRUCCIÓN Muro La presa se compone principalmente de tierra arcillosa de aproximadamente 90.789 m³ de volumen de relleno, con una altura máxima de 23 metros y una longitud de 175 metros. El muro posee taludes 1:2 m aguas abajo y 1:2 m aguas arriba, además de una banqueta horizontal de 2 metros de altura en los dos taludes como elemento estructural estabilizante. Dada la envergadura del muro, se construye una banqueta sobre el muro aguas arriba y adicionalmente se instala un film de HDPE en toda el área del embalse. El Pretil de tierra tiene una compactación superior al 87-92% de la D.M.C.S., de altura máxima 23 m, longitud muro 175 m, los taludes hacia aguas al interior son de 1:2 (H: V) y 1:2 (H:V) hacia exterior. El material se obtiene desde la zona de empréstito desde el interior de la poza de embalse y que corresponde a un suelo con altos contenidos de arcilla. El talud aguas arriba se protege con la colocación de una geomembrana del tipo HDPE de 1,95 mm (75 mils) 11 de 813

de espesor. En la figura 7 de la DIA se muestra una gráfica con el Resultado de Análisis de Estabilidad con Berma de Refuerzo. Diseño de muro informe de mecánica de suelos Ingenieril.

Figura 7 de la DIA.

Se acompañan los planos respectivos en el Anexo E.1 de la DIA, donde se pueden ver los detalles del muro de cada eje longitudinal y transversal. Los materiales para la ejecución de rellenos controlados en el muro, deben corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0,080 mm superior al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros. Los materiales efectivamente materializados queden con al menos el 95% del proctor modificado. El control de compactación se realiza mediante el control de densidad in situ por cada capa (dos ensayos por capa). La humectación se realiza en caminos al menos una vez al día y siempre que se observe polvo durante desplazamiento de camiones desde la zona empréstito que está dentro de la poza del embalse. Sin embargo, se debe señalar que adicionalmente se humecta el suelo sobre el muro, previo a su compactación con el rodillo, de este modo se logra la máxima capacidad de adhesión.

Existe un sistema de drenaje a los pies del muro dentro de la sección de la presa, corresponde a un dren chimenea cuyo objetivo es eliminar la saturación de la presa aguas abajo del dren. Dicho dren vertical o chimenea, va en el eje del muro. Este llega hasta varía entre la cota 246.90 (en el centro del muro) y la cota 248.45. El dren vertical tiene descargas cada 20 m de longitud, hacia el colector proyectado a los pies del muro. El dren permite captar cualquier filtración que pudiera alcanzar hasta esta zona, encauzar las aguas infiltradas y mantener el nivel freático deprimido en dicho espaldón. Constituye una seguridad adicional a la presencia de una membrana impermeable por aguas arriba. Efectivamente, va un dren vertical o chimenea y un dren horizontal o alfombra. Se incluye dentro de la sección de la presa un dren chimenea de modo de eliminar la saturación de la presa aguas abajo del dren. El dren vertical o chimenea va cercano al eje del muro proyectado. También se proyecta la construcción de un dren bajo el talud de aguas abajo de la presa, en el tramo de mayor altura con un espesor de a lo menos 30 cm, un ancho de 50 m, con descarga a una zanja de drenaje de mayor profundidad. Se recomienda considerar la instalación de una tubería de drenaje del tipo flexadren o drenaflex de a lo menos 8” de diámetro, para la captación de las aguas infiltradas. Los drenes permiten captar cualquier filtración que pudiera alcanzar hasta esta zona, encauzar las aguas infiltradas y mantener el nivel freático deprimido en dicho espaldón. Constituye una seguridad adicional a la presencia de una membrana impermeable por aguas arriba. Por diseño se ha establecido una capacidad de infiltración de 1,37 lt/seg (estudio Mecánica de suelos del IT), en un análisis específico de infiltración (Anexo M del Adenda) se ha determinado que con embalse lleno puede aumentar a 2 lt/seg y en cota media sostenerse en 1 lt/seg. Basado en este análisis la recarga de acuífero podría aumentar en 31.338 m3 por año. 12 de 813

En síntesis: - Altura Máxima: 23 m. - Longitud: 174.79 m (175 m aproximadamente). - Longitud de Taludes: 2:1 aguas abajo y 2:1 aguas arriba. - Coronamiento: 6 m. - Volumen muro: 90.782 m3. - Tipo de presa: Homogénea. - Altura revancha: 1,7 m. - Material de construcción: Suelo arcillo limosa algo arenosa, compactado. - Banqueta horizontal: 1,2 m de altura.

Sector de Empréstito El sector de retiro de material empréstito para el volumen requerido en la construcción del muro del embalse, es desde el interior del embalse, de este modo el desplazamiento del material tiene una longitud media de 200-230 m. De este modo, la zona de escarpe dentro del embalse corresponde fundamentalmente a una vegetación esclerófila, sub- tipo espinal descrita en el Anexo D de la DIA, una parte del mismo constituye bosque nativo y otra, por su baja cobertura no constituye bosque nativo de acuerdo a las definiciones de la ley 20.283. Dado lo anterior se presenta un plan de manejo para corte y reforestación PASM 148. El área a intervenir se puede apreciar en las fotos de imagen shape presentada en la Figura 8 de la DIA, en la cual se identifica el área excavación y luego la zona donde se deposita el suelo de escarpe que se identifica como la capa vegetal. Aforadores de Caudal Se contempla la colocación de dos (2) aforadores, uno en el cauce afluente del embalse que mide el volumen proveniente del escurrimiento de aguas lluvias y el segundo mide en el sistema de drenaje y de evacuación de aguas del embalse. Estos se encuentran indicados en el plano de planta. Las aguas lluvias que sean embalsadas son medidas en los aforadores, según propuesta efectuada en el informe técnico, a objeto de hacer su devolución aguas abajo del muro, y no perjudicar derechos de terceras personas, o a las áreas de consumo externas aguas abajo. Obras Evacuación al Riego Los recursos hídricos almacenados son extraídos en forma controlada por medio de una tubería de acero de 200 mm diámetro, que permita su llenado y evacuación de aguas para el drenaje, esto es desde el tranque (A). Asimismo, se considera la ubicación de la tubería de salida en una zanja excavada en zona de corte y su relleno con hormigón pobre. La obra cuenta con una cámara de salida, de hormigón armado, con una rejilla de entrada. En la salida aguas abajo del muro, existe otra cámara, en esta se instalan las válvulas de cierre y apertura del flujo, que permitan tanto su llenado como se posterior descarga. Tubería de Descarga Se consideró una segunda tubería de desagüe de fondo, exigida por la DGA, de acuerdo a la categoría de embalse clase B (D.S. N°50/15 del MOP) y la función principal es de seguridad para evacuar aguas durante fuertes lluvias y su liberación gradual, evitando desbordes en el poblado de Santa Irene y Santa Matilde. Su función principal es facilitar un control eficaz del nivel del embalse, en particular de su primer llenado si este se produce durante la época de lluvias, y para el manejo de las crecidas en caso de ser necesario. Además, permite devolver las aguas lluvias, medidas en el aforador de entrada al embalse. 13 de 813

Aguas abajo de la cámara de válvulas se ha dispuesto una cámara disipadora energía que entrega las aguas sin erosión al cauce de la Quebrada Las Posesiones. Esta última corresponde a un pozo vertical amortiguador del flujo de 2.10 m de profundidad y sección 1.50 x 1.50 m. Transporte de Insumos, Materiales, Equipos y Maquinarias El transporte de estos elementos se realiza de acuerdo a las necesidades de la ejecución de las obras (agua potable, tuberías, hormigón en camiones mixer, entre otros). Todos son transportados en camiones adecuados para el tipo de material correspondiente y cumpliendo con la normativa ambiental vigente. Almacenamiento de Materiales e Insumos Para el almacenamiento de materiales e insumos utilizados durante la fase de construcción se constituye un área segregada perimetralmente con malla Raschel, en donde se disponen, diferenciado en sectores, los insumos a utilizar. Cabe destacar que lo insumos corresponden principalmente a materiales de construcción, los que no significan volúmenes importantes. Movimiento de Tierra y Compactación del Muro Comprende el despeje y nivelación del terreno del muro, además de la ejecución de excavaciones, con el fin de instalar las fundaciones. Estos movimientos de tierra involucran el uso de dos (2) excavadoras, una motoniveladora, tres camiones tolva, 1 camión aljibe y un rodillo compactador. El principal movimiento de tierras se desarrolla en el marco de la construcción del muro del embalse, y del volumen de escarpe, material que se extrae desde el interior de la poza y corresponde a 90.789 m3. Construcción de Fundaciones y Estructuras Estas corresponden a la fundación para la instalación de la cámara de alimentación del tubo de descarga, y para el sellado, pipping de la tubería que atraviesa el muro y que es completamente circundado por un cemento pobre, proceso muy común en este tipo de obras. El hormigón se adquiere elaborado y, preparado desde una empresa certificada y cumpliendo la normativa, para finalmente ser transportado en camiones mixer. Colocación de Válvulas de Descarga y Vaciamiento Esta actividad comprende la posibilidad de evacuar las aguas en forma gravitacional desde el embalse, y a la vez del llenado de éste en épocas invernales. Protección de Taludes Geomembrana HDPE Para la protección de talud de aguas arriba del embalse se utiliza una geomembrana del tipo HDPE de 1,0 mm de espesor lo mismo que para todo el embalse. La geomembrana se debe anclar, por motivos de construcción, mediante zanjas de anclaje espaciadas no más allá de 20 m una de otras y sacos de arena de modo de evitar la succión por el viento que corre en el sector. Construcción de Vertedero de Seguridad A modo de precaución se dispone de un vertedero de seguridad de manera que el agua no sobrepase una determinada altura y evitar sobre pase la altura del muro. La obra dispone de medidas de seguridad para los excesos del llenado en acción directa, diseñado como vertedero de talud 1:2 (z), de base 16 m y una carga hidráulica de 53 cm. Construcción de Tuberías de Carga y Descarga Los recursos hídricos almacenados son extraídos en forma controlada por medio de una tubería de acero. Esta tubería queda también conectada a una tubería de HDPE que entrega los recursos al sistema de riego en el tranque existente. La operación hidráulica de la tubería es en presión. La tubería es de material acero carbono de diámetro 350 mm hasta la cámara de distribución y de HDPE de 200 mm hasta el sistema de riego. Además de lo anterior, se consideró una segunda tubería como sistema de llenado del embalse. Consiste en una tubería de fondo de acero bajo el muro, y HDPE el resto 14 de 813

desde el tranque existente desde donde se impulsa desde un sistema existente. La operación hidráulica de la tubería es en presión. La tubería tiene una extensión de 107 de longitud, desde la cámara de salida a riego hasta la cámara de válvulas, en tanto la tubería de impulsión desde el tranque A hasta el embalse es de 250 m. Tubería de entrega a riego y de descarga en caso de emergencia: Tubería de acero de 350 mm de diámetro” y “Tubería impulsión: Tubería de acero, D= 300 mm”, mientras que el largo de la tubería de 300 mm y la de 350 mm es de 136 m. Cierre de Obras Esta actividad se realiza al término del periodo de construcción, y contempla el retiro de maquinarias de construcción, restos de escombros, entre otros. Recursos naturales renovables Suelo: El terreno intervenido es de 9,2 hectáreas, dentro total de 1.420 hectáreas del predio, en términos magnitud es de bajo impacto. El material de empréstito para construir el muro es obtenido desde el interior del embalse, un volumen de 90.789 m3. El terreno es clase VII, un uso de tipo preferentemente forestal, un área impacto menor dentro de la propiedad, destinada al riego de fruticultura, una actividad propia del titular en este predio.

Agua: Se usa agua potable para bebida de personas y uso calculado en 40 l/día por persona y agua de riego para abatimiento de caminos y compactación del muro (15 m3/día). De igual forma, el titular cuenta con los derechos de agua necesarios para regar el predio, son acciones del canal Almahue. (Se adjunta inscripciones de derechos de agua Anexo A y Anexo N del Adenda). En la tabla 3 del Adenda se presenta la disponibilidad de caudal para el llenado del embalse, del cual se observa que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal, por ejemplo, ya no se deja sin agua tres (3) meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el río Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno. Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado, que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse. En la tabla 21 de la DIA se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse, es decir, entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra-estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. Cabe mencionar que el Proyecto contempla embalsar solamente las aguas provenientes de los derechos de agua que cuenta el Titular acciones o regantes del canal Almahue, que son conducidas por el derivado El Salto, hasta la localidad de Santa Irene, las aguas lluvias son devueltas en su integridad aguas abajo del muro sobre el cauce de la quebrada Las Posesiones y para ello se cuenta con protocolo de medición y registro para su devolución que puede ser requerido por las autoridades competentes en cualquier instante de la operación del proyecto.

Vegetación nativa:

El área total afectada por el proyecto es de 9.2 hectáreas, de esta superficie se interviene 5,29 hectáreas de Bosque nativo, restituida mediante una reforestación, a través de un plan manejo de corte y reforestación. Se presenta un PASM 148. Parte del resto del área actualmente no posee bosque nativo en 2,82 hectáreas debido a una intervención no autorizada, sin embargo, ya se cuenta con un plan de corrección aprobado, para su reforestación. En las restantes 1,09 15 de 813

hectáreas no hay vegetación que haya sido intervenida. La flora y vegetación del cauce de la quebrada no demuestra que sea influenciada por el régimen hídrico de la quebrada de acuerdo al informe de caracterización de la vegetación y flora del proyecto.

Flora: No se ve afectada, es flora común en la región, es una zona muy deteriorada por sequías y daño antrópico. Solo se identificó 1 ejemplar de la especie Trichocereus chiloensis, cactácea en categoría de conservación “Casi Amenazado”, está en el borde del espejo de agua del área de inundación, y es trasladada y para ello se adjunta un protocolo de rescate y relocalización. Mayores antecedentes se entregan en el Anexo H de la DIA, y en el numeral 11.1.5 del Informe Consolidado de Evaluación.

Fauna: En respuesta a la descripción y justificación de etapa de llenado de embalse para que no afecte a especies de baja movilidad como los reptiles culebra de cola larga (Philodryas chamissonis) y lagartija lemniscata (Liolaemus lemniscatus) o los nidos de Perdiz (Nothoprocta perdicaria), se recomienda que el llenado de embalse se realice en verano u otoño y que la velocidad de llenado sea baja, de forma de no aumentar más de un metro diariamente hasta completar su capacidad. Se recomienda no realizar medidas de mitigación como la perturbación controlada de la perdiz (Nothoprocta perdicaria), especie endémica sin categoría de conservación por la Ley de Caza ni RCE MMA), ya que posee una baja abundancia (13 individuos en muestreo de noviembre 2016) y es una especie de alta movilidad, pudiendo fácilmente colonizar lugares cercanos al embalse, los que cuentan con vegetación similar de matorral y bosque esclerófilo (Jaramillo, 2003). La especie endémica culebra de cola larga (Philodryas chamissonis), actualmente se encuentran en categoría “LC” o de “Preocupación menor” según proceso Nº13 D.S. N°06/2017, al igual que la especie nativa lagartija lemniscata (Liolaemus lemniscatus) del proceso Nº8 del D.S. N°19/2012 MMA, las que, a pesar de tener una baja movilidad, poseen una baja abundancia en la zona de influencia del proyecto, con 6 y 7 individuos respectivamente, observados en muestreo de noviembre de 2016. En respuesta la consulta N°85 del ICSARA el titular presenta medidas para no afectar las especies en categoría de conservación, mediante la implementación de un plan de perturbación controlada. Asimismo, en esta fase se realizan las siguientes acciones para protección de la fauna: - Los residuos domésticos son almacenados en contenedores herméticos y luego retirados para posteriormente ser depositados en vertederos autorizados. De este modo se evita la contaminación y la presencia de roedores exóticos. - Se prohibe la corta de vegetación y extracción de especies de flora fuera de los sectores delimitados a intervenir. - Existe prohibición de caza y actividades que puedan provocar daños a la fauna local, así como la alteración de su hábitat por parte del personal de faenas. - La superficie de intervención se concentra en lugares definidos y/o autorizados de modo que el área afectada sea la menor posible, para lo cual se delimitan las áreas de trabajo y tránsito de personal mediante cintas, banderolas y señaléticas. - Se capacita e instruye a todo el personal respecto de temas claves de flora, vegetación, fauna y medio ambiente, mediante charlas informativas. Como medio de verificación se registra un listado de participantes en el libro de trabajo que se realiza en el periodo de construcción del proyecto. - Existe prohibición del acceso, tenencia y protección de animales domésticos, de modo de 16 de 813

prevenir el ingreso de vectores que pudiesen afectar la flora y fauna silvestre. - Se instalan letreros indicando prohibición de corta de vegetación y caza de fauna. Para determinar la existencia de fauna Íctica se hizo una campaña la cual se muestra en el Anexo D.4 de la DIA correspondiente al Estudio de Fauna Íctica. En esta fase se implementan las siguientes acciones para proteger la fauna íctica: - En canal Santa Irene la calidad de las aguas no restringe el desarrollo de vida acuática en dicho sistema. - En relación al estero natural cercano al Proyecto Embalse Las Posesiones, se identifica un grado de naturalidad mayor que el canal Santa Irene, pero no suficiente para albergar una diversidad de fauna Íctica dado el bajo caudal de dicho sistema. - En función de los hallazgos de dos especias endémicas protegidas que lo habitan, Bacilichthy australis y Cheirodon pisciculus, ambas consideradas como Vulnerables, se instalará una barrera física en la zona de la bomba de extracción de agua, el que impide el paso de peces desde la piscina a las tuberías y embalse. - Se realiza un monitoreo estacional de la Fauna Íctica del Canal Santa Irene el primer año de operación del Proyecto para ver la efectividad de la medida y control de la fauna Íctica en el embalse.

Emisiones y efluentes Emisiones atmosféricas:

Las principales fuentes de emisión se registran de manera transitoria durante el periodo de construcción del embalse, el cual se prolonga por 11 meses y se considera construir durante el año 2020 una vez obtenidos todos los permisos ambientales y sectoriales. En esta fase se generan emisiones atmosféricas debido al movimiento de tierra asociado a la extracción y carga de los camiones donde se generan emisiones de material particulado, así como el tránsito por caminos no pavimentados al interior del área del proyecto que también genera gases debido a la combustión de los motores. Estas emisiones son transitorias y se minimizan apegadas al diseño del embalse. Su determinación y cálculo se adjuntan en el Anexo C de la DIA Emisiones y Ruido. Se adscriben al D.S. N°138/05 del MINSAL. La zona del Proyecto está en la comuna de Palmilla de la Región de O’Higgins, área que esta fuera de las áreas consideradas de saturación de emisiones atmosféricas de la región, según decretos D.S. N°07/09 y su posterior adecuación a un plan de descontaminación mediante el D.S. Nº15 de 2013. Se calculan y revisan los cálculos de emisiones entregados en la DIA, a la luz de revisión de parámetros en sus fases de construcción, operación y cierre del proyecto, en todo caso, los resultados son categóricos, no hay emisiones significativas y dispersión al aire. A continuación, se presenta la Tabla con los resultados obtenidos del cálculo de emisiones, la metodología y el detalle de los resultados se presenta en el Anexo C Emisiones y Ruido de la DIA.

Actividad Fase de Construcción Contaminante (ton/año) Todas () CO 2,21379589 HC 1,00865126 NOx 8,91793196 MP 0,7440617 MP 10 (*) 0 17 de 813

SOx () 0 (*) Limpieza de terreno, excavaciones, compactación, relleno, transporte interno, transporte externo y grupo electrógenos () Sólo para grupo electrógeno

Se midieron y analizaron las fuentes de emisiones, generándose en la fase de construcción, un total de emisiones de MP10 de 3,92 ton/año para un periodo limitado de tiempo de 11 meses. Respecto a las emisiones generadas a partir de la combustión de camiones y maquinaria utilizada, éstas no tienen mayor significancia, aunque cabe destacar que las mayores emisiones serían las de NOx, con 8,91 ton/año, valores que no afectan una zona no saturada y localización en una amplia zona de carácter rural y además están por debajo de la norma en zona saturada para la región de O’Higgins.

En síntesis, las emisiones atmosféricas generadas a partir de las distintas fuentes se consideran como: - Son poco significativas, a pesar de que para esta comuna no considerada zona saturada de emisiones atmosféricas, no son controladas a partir de una normativa específica como Planes de Prevención o Descontaminación de la Contaminación Atmosférica, definidas en el D.S. N°15/2013 para la Región de O´Higgins. - La actividad se encuentra dentro del predio y distante aproximadamente 3,8 km de poblado más cercano denominado Santa Irene.

Las emisiones atmosféricas generadas en la fase de construcción, al ser de carácter transitorio y aplicando las medidas de mitigación señaladas, así como también considerando la distancia de las obras con los centros poblados o receptores más cercanos, da como resultado que no se provocan impactos negativos asociados a la calidad del aire de la región y tampoco al medio ambiente. No obstante, el titular propone las siguientes medidas: - Mientras se realicen las faenas de excavación se humectan diariamente los caminos de la zona del Proyecto y si es necesario se aumenta la frecuencia a dos (2) veces por día. - No se permite quemas de ningún tipo. - Existe un manejo adecuado del movimiento de tierras. - Se ejecutan las excavaciones que sean estrictamente necesarias. - El proyecto utiliza vehículos que estén con su revisión técnica al día y las mantenciones se realizan fuera de la faena. - La velocidad máxima permitida para los camiones al interior de la empresa es de 20 Km/hora. - Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar durante la etapa de construcción del proyecto, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta. - Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera. - Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humedeciendo previamente la superficie del suelo. Respecto a la humectación de caminos el titular presenta como compromiso ambiental voluntario la humectación de caminos no pavimentados cuyo detalle se encuentra en el numeral 11.1.10 del Informe Consolidado de Evaluación. Mayores antecedentes se presentan en el Anexo C de la DIA, complementados en el Anexo C del Adenda, correspondiente al Estudio de emisiones atmosféricas.

Emisiones líquidas o efluentes:

Aguas servidas 18 de 813

No hay residuos líquidos ya que las aguas servidas generadas por el personal so acopiadas en baños químicos, mantenidos por la empresa, en número adecuado a la cantidad de trabajadores en virtud de lo establecido en el D.S. N°594/00 MINSAL, y son retiradas cada 2-3 días, por una empresa debidamente autorizada, como ejemplo DISAL. Las aguas servidas generadas en la fase de construcción corresponden a 0,8 m3/día. Esto a partir de una provisión de 100 l/persona/día, para 10 operarios y una tasa de recuperación del 80%. Se reitera lo dicho respecto de que no hay instalación faenas temporales en la construcción del embalse. Esto no es necesario dado que los operarios viven en localidades cercanas al Proyecto por lo que alojan fuera del predio e ingresan cada día directamente a la faena. Durante la hora almuerzo los operarios dejan la faena y la zona del proyecto para almorzar. En esta fase del proyecto no se generan residuos líquidos industriales- riles.

Ruido: La forma de cumplimiento de ruidos establecidos en la DIA se acompaña en el Anexo C Emisiones y Ruido donde se determina el ruido de fondo, se identifican las emisiones de ruido de cada maquinaria, en horario diurno, se calcula su efecto inmisión al receptor más cercano distante a 240 m, corresponde a la casa del administrador del predio, sin embargo, se hace presente que las actividades serán en horario diurno, de 9 horas diarias, de lunes a viernes. El cálculo solo considera de atenuantes la distancia de acuerdo a la ISO 9613 pero acá pueden incorporarse otros tales como las condiciones atmosféricas, características de suelos, topografía del terreno y otras, haciéndolo más restrictiva, lo que demuestra que el ruido no afecta las condiciones naturales de esta zona rural. Debido a que para las zonas rurales se ha fijado como máximo permitido, el valor mínimo entre la suma del nivel del ruido de fondo más 10 dB (A). El nivel de ruido en función de la distancia al receptor más cercano se muestra en la Tabla:

Receptor Distancia Receptor (m) NPS (dBA) Inmisión dBA NPS (dBA) Proyectado Norma dBA (*) Cumple Zona Influencia máx. 160 110,0 55,1 55,0 55 Cumple Oficinas predio 1700 110,0 75,6 34,4 58 Cumple Receptor 1, Casa predio 240 110,0 58,6 51,4 55 Cumple Tabla 13 de la DIA.

Se puede decir que la distancia máxima de influencia es de 160 m, pero esto se ve atenuado adicionalmente a la distancia, por efecto de otros factores como la topografía, vientos, etc., es por esto por lo que, esta distancia de influencia debe ser menor. La zona de influencia se muestra en la Figura 10 de la DIA. Respecto del poblado de Santa Irene, de alrededor de 75 casas o sitios, no se ve afectado por el ruido del proyecto, pues está muy distante, a 3,8 km del área del Proyecto, al igual que las oficinas y bodegas del titular (1,7 km), incluso el receptor 1 casa del administrador distante a 240 m no se ve afectado, pues los ruidos no sobrepasan la normativa para esta zona rural. Residuos, productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente. Residuos:

Residuos Sólidos de Tipo Domiciliario No hay generación de residuos de tipo domiciliario que se generan durante la fase de construcción, no hay instalación de faenas, sólo existen baños químicos.

Residuos Sólidos Industriales No Peligrosos Los residuos no peligrosos y propios de la actividad que se generan en la fase de construcción 19 de 813

corresponden principalmente a restos de enfierraduras, restos de moldajes, despuntes de fierros, etc. Se estiman en un monto total de 250 kg por mes, por lo que durante la etapa de construcción se espera se generen una cantidad de 2.250 kg. Los residuos que puedan ser reutilizados en la operación agrícola del predio, son acopiados en el patio destinado para estos efectos, aquellos que no tengan este propósito son recolectados y dispuestos en relleno sanitario Municipal. Consecuentemente la generación de residuos es baja, menor a 1 ton anual, ocasional y sólo para el periodo de construcción, por lo tanto, no existe riesgo para la población, además no hay transformaciones de estos residuos de ningún tipo. Se obtiene la autorización sanitaria de acuerdo a lo establecido en el PASM 140 esto es para la instalación de un BAT, un centro de acopio temporal, mientras perdure la construcción del proyecto que se extiende por once (11) meses. El retiro de estos residuos se realiza previo al llenado del BAT.

Residuos peligrosos: No se generan residuos peligrosos contemplados por el Decreto Supremo Nº148/2004 del 2003, del Ministerio de Salud, relacionados con la mantención de maquinaria y reparaciones mecánicas, cambios de aceite o reparaciones. Las mantenciones y reparaciones se realizan fuera de la zona de construcción del embalse, por lo tanto, no se destinan áreas a su almacenamiento. En el caso de una situación fortuita como un accidente por una rotura de una cañería de aceite de alguna máquina, se tiene considerado un protocolo en el plan de contingencias y emergencias del Proyecto, asimismo se tiene considerado un procedimiento en el PASM 140.

Productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente Según lo declarado por el titular no se contempla la generación de productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente, durante la fase de construcción del Proyecto. Referencia al ICE para mayores detalles sobre esta fase. Capítulo 4.6 del ICE. 4.3.2. FASE DE OPERACIÓN Vertedero de seguridad El vertedero de seguridad corresponde a un vertedero lateral perfil Krugger de hormigón armado ubicado en la ladera norteo, inmediatamente aguas arriba de la presa. Está diseñado para la crecida de 1000 años de período de retorno, la que alcanza 27.17 m3/s a la entrada del embalse y 26.00 m3/s en el vertedero, considerando el efecto amortiguador del embalse. Descarga en un canal revestido en cemento. El labio vertedero tiene una longitud de 32.00 metros en obra de concreto armado. El canal de descarga se extiende con muy baja pendiente por la ladera del cerro hasta alejarse suficientemente de las obras. El canal viene seguido de una obra de transición, un rápido de descarga, un disipador de energía y un canal de baja pendiente. Este canal entrega las aguas al cauce original, es decir la Quebrada La Posesión. Este cauce tiene la capacidad y estabilidad adecuadas para la descarga máxima. El vertedero está diseñado para el caudal pasante de 26.00 m3/s, con un ancho de 32.00 m, y una carga de h = 0,53 m. El caudal máximo que descarga en el vertedero se produce a las 2.50 horas desde que comienza la crecida. El vertedero de seguridad y el canal evacuador verificado para la crecida de T = 10000 años, es decir Q = 32.50 m3/s.

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En el Anexo III Memoria de Cálculo se presentan los criterios y metodologías utilizadas en el diseño de las obras del proyecto. Del Plan de inspección regular de la obra, desde el punto de vista de la seguridad, debe contemplar los siguientes aspectos: - Observación de grietas en la cara exterior del muro y en su coronamiento e inspección visual del revestimiento, de forma de evaluar si ha experimentado daños (cortes) o la formación de bolsones de aire. - Verificar que el vertedero de seguridad y la obra de descarga se encuentren libres de basuras, embanques y de todo tipo de elemento que pueda obstruir el paso del agua a través de ellos. - Que no se haya superado el nivel máximo de llenado, en cuyo caso debe cortarse de forma inmediata el ingreso, desde el bombeo, de agua a la obra. - Verificación de la correcta operación de la válvula de vaciado del embalse. - Verificar la existencia de filtraciones a través de la presa. Específicamente se efectúan inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada. Ver detalles en el plan operación normal del Proyecto.

Disipador de energía La energía hidráulica producida por el agua, al caer desde el nivel de aguas máximas de crecida del vertedero hasta el lecho del cauce natural, se convierte en energía cinética que se manifiesta en altas velocidades; las cuales, si se trata de disminuirlas, producen grandes presiones sobre las estructuras. Por este motivo, debe diseñarse una estructura terminal que permita descargar el agua en el cauce natural, sin erosiones o socavaciones peligrosas en el talón de la presa, y que no produzcan daños en las estructuras vecinas. El resultado del cálculo corresponde a un disipador de sección trapecial revestida de hormigón armado de 20.00 metros de longitud y 5.00 metros de altura para un ancho basal 6.00 metros y taludes 1.0/1.0.

Cámara disipadora La estructura donde la descarga de este embalse corresponde al disipador de carga ubicado a la salida de las válvulas. El amortiguamiento hidráulico en estas estructuras se produce por la turbulencia y la difusión de la corriente de llegada con elevada energía en el volumen de agua que se encuentra en el pozo. El resultado del cálculo corresponde a un disipador de sección rectangular de hormigón armado de 2.10 metros de profundidad y 1.50 x 1.50 metros de sección.

Rápido de descarga Ancho basal: 4.00 m Altura: 2.00 m 21 de 813

Taludes: 0.0/1.0 H/V Disipador de energía Largo: 20.00 m Ancho basal: 6.00 m Taludes: 1.0/1.0 HV Altura: 5.00 m Canal de entrega a cauce existente Excavado en tierra Taludes: 1.0/1.0 H/V Ancho basal: 6.00 m Taludes: 1.0/1.0 H/V Tubería de entrega a riego y de descarga en caso de emergencia Tubería de acero, D =350 mm 9 pantallas de hormigón de 2.50x2.50x0.50

Dispositivos para el control y monitoreo

El Proyecto cuenta con dispositivos para control y monitoreo del correcto funcionamiento del embalse, a través de la implementación de limnímetros y dos (2) piezómetros.

Las coordenadas de los limnígrafos y piezómetros a implementar por el Proyecto se detallan en el cuadro a continuación:

Controles Punto Coordenadas UTM

Limnímetros

L-1 a L-2 costado

6.181.405 N, 291.384 E y 6.181.343 N; 291.289 E

Piezómetros

P-1 Muro y P-2 Muro

6.181.444 N, 291.229 E 6.181.398 N, 291.241 E

a) Piezómetros. Se efectúa la medición y seguimiento del nivel freático en el muro y la fundación del mismo. Para ello se disponen dos (2) piezómetros materializados como ductos de 32 mm de diámetro de PVC C10. La ubicación de los piezómetros corresponde en la sección de mayor altura del 22 de 813

muro en dos puntos que permiten describir adecuadamente la curva de saturación y controlar sus variaciones. El tipo de piezómetro empleado corresponde a un diseño simple que permite una medición fácil, que ha sido probado en otras obras con éxito. El objeto de instalar piezómetros en la presa de un embalse construido en tierra, es que por ser este un medio poroso se entiende que en situación de embalse lleno, independiente del volumen de agua que tenga, el suelo que constituye la presa, trabaja estructuralmente en medio saturado, en forma parcial, dependiendo de los niveles que vaya adoptando el embalse. La función de los piezómetros es informar acerca de la posición del nivel saturado al interior de la presa, para los diferentes niveles que esta vaya adoptando. Teniendo la posición del nivel estático para las situaciones antes señaladas, se puede deducir lo siguiente:

1.- Comparar la posición del nivel estático y la curva que adopta al interior de la presa en la realidad, con aquella que ha sido considerada teóricamente en la etapa de diseño. 2.- Obtener la presión de poro del pretil, para distintos niveles de embalsamiento. 3.- Conociendo la información indicada en la letra a), poder verificar si las filtraciones de la presa se encuentran en estado normal o no.

Parámetros críticos. 1).- En cuanto a la posición del curva que representa el nivel freático, los piezómetros debieran señalar para este caso en particular solamente una presión de poros igual a cero. En efecto, el dren diseñado debiera impedir la saturación del faldón de aguas abajo. 2).- En el caso en que el nivel freático al interior del pretil medido en los piezómetros 1 y 2, y en cualquiera de ellos, supere en más de un 20% a la altura total saturada medida desde la base de la presa, se debe recurrir a especialistas en mecánica de suelos de manera tal de que efectúen un análisis cerca de las razones por las cuales ello se habría producido. Sin embargo previo a lo anterior, se debe verificar posibles obstrucciones que pudieran haber ocurrido en las estructuras de desagüe correspondientes al drenaje.

b) Limnímetros. Se contemplan la colocación de limnímetros metálicos cada 1 mt, y que se instalan sucesivamente una tras otra desde el fondo del embalse hasta alcanzar su coronamiento de modo tal que la parte superior de cada regla coincida con la base de la siguiente. El objeto de estos limnímetros es poder entregar la información de nivel o cota del espejo de agua del embalse en el momento que se requiera, y con ello poder conocer el volumen con que se cuenta, en su interior a partir de lo que se conoce como “Curva de embalse”. De igual modo estos limnímetros y el conocimiento de la cota, del espejo de agua del embalse, permiten conocer también la descarga que puede estarse produciendo durante una crecida por el vertedero de seguridad. Ello permite registrar a medida que se vayan produciendo durante la vida útil de éste. Son de fierro fundido u otro metal que asegure la durabilidad, con perfecta marcación de la altura cada 10 cm. Se recomienda considerar como parámetro crítico en este caso la lectura limnimétrica que indique que el nivel de aguas máximas en crecidas considerado para la presa ha sido alcanzado. Los limnímetros se ubican en el lugar indicado en los planos, que corresponde a un lugar de fácil acceso y visibilidad desde el muro. El tipo de limnímetro escogido es el de uso más frecuente en este tipo de obras, del que se tiene una amplia experiencia en su uso.

Puntos de referencia y control. Esencialmente los puntos de referencia que se han ubicado en el coronamiento de la presa 23 de 813

tienen por principal propósito los siguientes:

1.- Evaluar las deformaciones que se produzcan en el pretil, tanto en el sentido vertical, consolidación en la etapa posterior al término de la construcción de la presa, así como las deformaciones en el sentido horizontal que pudieran estar originadas en sismos con fuerte componente horizontal.

2.- Frente a la ocurrencia de fenómenos sísmicos, inmediatamente después de ocurrido este fenómeno se puede realizar análisis que permitan verificar la bondad del cálculo dinámico aplicado en el diseño. Dicha verificación es optativa puesto que las deformaciones que se pudieran producir en la sección de la presa, como consecuencia de un sismo y siempre que este no presente fallas estructurales, no afectan la estabilidad de la obra Se contempla colocar dos (2) puntos de referencia (PR2 y PR3) del eje fuera del muro construido, con monolitos de hormigón de sección piramidal truncada de 30 x 30 cm. de arista superior y 60 x 60 cm. de arista inferior y 80 cm. de altura, sobresaliente no más de 15 cm. de la superficie del terreno. Se ubicará una barra vertical de acero liso, 22 mm, con dos ranuras ortogonales de 1 mm, para precisar su centro. Estos deben quedar nivelados al milímetro y con cota definida para su control. En el eje del muro se ubican dos (2) puntos de control (M1 y M2) nivelados en relación a los puntos de referencia anteriores, los que pueden ser similares a los descritos. Van ubicados en 1/3 y 2/3 de la longitud del muro. Su ubicación es adecuada para registrar descensos y desplazamientos del muro, en relación con los puntos de referencia de control. En general en el diseño de presas se adopta la exigencia de mantener las cotas de proyecto, y por supuesto aquellas que correspondan al coronamiento. En el caso de producirse por lo tanto descensos en esta parte de la sección, el coronamiento debe ser rellenado hasta su cota original. El propósito de los puntos de referencia, denominados PR2, PR3, MI y M2, es el de controlar el alineamiento horizontal de la presa así como sus posibles asentamientos. Cabe destacar que siempre es esperable un cierto asentamiento en la zona del coronamiento al inicio de la operación histórica de un tranque, de ahí la contraflecha que se dispone en el diseño. Sin embargo, dichos asentamientos no deben sobrepasar una cierta cantidad aceptable. En este caso particular se ha estimado que si el asentamiento supera los 20 cm, se debe tomar contacto con los especialistas que diseñaron el tranque u otro, con el objeto de efectuar un análisis de esta situación y de este modo poder tomar las medidas de seguridad que corresponda para la situación antes descrita. Lo mismo debe aplicarse para un desalineamiento horizontal, del mismo orden de valor. En el punto 2.1.3.2 d y en el punto 2.1.4 del Informe se señalan los planes de monitoreo de distintas variables del embalse, la deformación de los muros se chequea mediante un levantamiento topográfico anual de los muros. Se ha considerado un total de 2 monolitos ubicados en el coronamiento del muro. Se indican las coordenadas y cotas de estos, las que deben chequearse anualmente con el levantamiento. Se deja para ello dos puntos de referencia ubicados fuera de la poza del embalse

Finalmente, una vez construido el muro y sus obras complementarias, se informa a la DGA de las posibles modificaciones que hubieren necesitado introducirse, las cuales previamente deben ser aprobadas por la DGA, en virtud de los compromisos establecidos en la tramitación del PASM 155, situación que se refleja en los planos US Built.

En la siguiente imagen se indica la línea de ubicación del limnímetro y piezómetros y las coordenadas de los puntos inicial y final de cada línea:

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Válvulas de vaciado Estas válvulas de control de vaciado, que junto a un caudalímetro pueden determinar el volumen empleado de riego, y a su vez permiten corregir la devolución de aguas lluvias en el caso que corresponda. Estructuras del vertedero, canal de descarga, disipador energía Estas estructuras deben ser revisadas y reparadas de ser necesarios, al menos una vez al año, o cuando ocurran fenómenos de alta torrencialidad, de manera de visualizar que estén libres de obstáculos o situaciones de roturas que deban corregirse.

Sistema de seguridad El proyecto no cuenta con una cerco perimetral, no es necesario, no hay personas ajenas a la actividad propia del predio en su explotación habitual, hay capacitaciones, charlas seguridad incorporadas a programas propios del titular, a todo el personal que ingrese al predio, en particular de no acercarse, no bañarse, ni lavarse, etc. Cerco perimetral El proyecto no cuenta con cercos de seguridad, pero si existe en el patio de acopio materiales y el BAT. Plan de Puesta en Carga del Proyecto La puesta en carga de la obra realizada comienza con el llenado del embalse, las medidas de precaución y el control implementadas y registradas en el libro de inspección de obra.

Plan de Operación Normal El Plan de operación normal consiste en el llenado del Embalse Las Posesiones mediante agua bombeada desde el Tranque A. El llenado del embalse se realiza con el uso de derechos de aprovechamiento de aguas consistentes en un total de 7.19 acciones, aguas provenientes del Partidor El Maqui, en el Canal Almahue. El agua es acumulada en un tranque acumulador inferior a 10 m3, el cual cuenta con una sala de bombas que impulsan el agua a través de una tubería enterrada hasta el tranque pulmón 1 en la entrada del predio. Posteriormente el agua es impulsada hasta el Tranque A, el cual se encuentra a los pies del Embalse proyectado.

Este de Plan fija las condiciones de operación bajo lo cual se aprobará el Proyecto. En consecuencia, este plan de operación debe ser plenamente consistente con el objeto del Proyecto. Para determinar la forma de entrega o reglas de operación, deben concurrir tres aspectos básicos:

• Caudales generados por la precipitación.

• Volumen embalsado. 25 de 813

• Demanda evapotranspirativa de los cultivos establecidos.

Para lo primero se suponen caudales iguales a cero, ya que este reservorio no pretende embalsar aguas pluviales, lo cual, en todo caso, es objeto de una comprobación mensual. Si el año es húmedo, el embalse se llena y evacua los excesos por el vertedero. Si el año es seco o muy seco, es posible no lograr el llenado total y corresponde a un dato de entrada para la regla de operación de la temporada. La inspección visual forma parte del expediente de funcionamiento del Proyecto, por el cual se comprueba el nivel de llenado del embalse. La administración del predio define al inicio de la temporada de riego, la demanda de los cultivos y la curva de variación estacional. Conocidas las tres variables fundamentales, debe determinarse la norma de operación más conveniente, indicando las tres combinaciones que se dan con mayor frecuencia:

• Escenario 1: Para un año muy húmedo, con llenado total del embalse, se garantiza el riego.
• Escenario 2: Para un año seco y cercano al promedio histórico, con riego asegurado para un 50% del área potencial.

En el Escenario 1 la norma de operación señala mantener un caudal de extracción fijo al mínimo de la demanda evapotranspirativa. Para el Escenario 2, se debe extraer programadamente caudal para asegurar que sobreviva el cultivo permanente, desechando el riego de los cultivos anuales. Esto es evaluado por la administración del predio.

Balance Hídrico o Demanda Hídrica de los Cultivos La demanda de agua por cultivo se ha obtenido de un informe enviado por la administración del predio. Basándose en ello se ha calculado la demanda de los cultivos, con las especies de frutales en producción y para la situación futura. La superficie plantada actualmente es de 89 hectáreas, en el futuro se incorporan 60 hectáreas nuevas para totalizar una superficie regada de 150 hectáreas en plena producción. En la tabla a continuación se detalla la demandan hídrica de los cultivos en m3/mes para el total de hectáreas futuras:

Mes Superficie actual (89 ha) Nuevas plantaciones (61 ha) Demanda predial Naranjos (11,6 ha) Mandarinos (65 ha) Cerezos (12 ha) Pistachos (10 ha) Paltos (24 ha) Cítricos (20 ha) Cerezos (6 ha) Total, m3/mes Q (a) lt/seg Septiembre 2.218 11.946 4.200 3.500 4.658 3.824 2.100 32.446 16 Octubre 9.697 103.052 16.200 8.500 20.367 16.720 8.100 182.636 91 Noviembre 15.451 113.783 16.200 13.500 32.451 26.640 8.100 226.125 112 Diciembre 13.561 106.118 18.600 15.500 28.482 23.382 9.300 214.943 107 Enero 17.539 137.693 16.200 13.500 36.838 30.241 8.100 260.111 129 Febrero 14.954 87.781 10.200 8.500 31.406 25.782 5.100 183.723 91 Marzo 17.762 98.358 3.000 2.500 37.305 30.625 1.500 191.050 95 Abril 9.351 80.068 0 0 19.640 16.123 0 125.182 62 Mayo 1.596 29.311 0 0 3.353 2.753 0 37.013 18 Junio 1.253 9.243 0 0 2.632 2.161 0 15.289 8 Julio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Agosto 0 126 0 0 0 0 0 126 0 Total 103.384 777.479 84.600 65.500 217.132 178.249 42.300 1.468.644 26 de 813

Fuente: Administración predial

Nota: El Caudal (Q) se determinó para 20 hr/día y 28 días por mes, es Factor seguridad

Tabla 18 de la DIA.

Entonces en la columna final se puede acreditar la demanda de los cultivos del predio, en términos de caudal (lt/seg). Mientras que el marco plantación para cultivos se presenta en la siguiente tabla:

Marco Plantación Dist (m) Cítricos 5x2,0 Cerezos 4,5x2 Pistachos 5x2 Paltos 2,5x2,5 Tabla 19 de la DIA.

En la siguiente Tabla se puede revisar la capacidad de llenado del embalse sólo con aguas desde el canal Almahue, y sin considerar las aguas lluvias.

Mes Volumen llenado tranque Dotación canal Q (b) disponible (lt/s) Q (a) lt/seg Demanda riego Déficit (a-b) lt/seg Vol (m 3) Sept 80% 65,87 16 49,77 129.010 Oct 100% 82,33 94 -11,62

Nov 100% 82,33 116 -33,99

Dic 100% 82,33 111 -28,23

Ene 100% 82,33 134 -51,47

Feb 100% 82,33 95 -12,17

Mar 80% 65,87 98 -32,41

Abr 100% 82,33 64 17,94 46.499 May 60% 49,40 19 30,36 78.694 Jun 35% 28,82 8 20,95 54.307 Jul 35% 28,82 0 28,82 74.693 Ago 50% 41,17 0 41,10 106.542 Sept Total

489.745 Dotación canal, administrado canal Almahue, según certificado adjunto en Anexo B. Caudal medio por acción 11,1 lt/seg. Titular posee 7,417419 acc, total 82,3333 lt/seg. Tabla 20 de la DIA.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua tres (3) meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue 27 de 813

tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla a continuación se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse, es decir, entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contraestación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

Mes

Disponibilidad agua embalse Volumen disponible llenado Demanda riego (m3) Vol. (m3) Cota Vol. parcial (m3) Vol. acumulado (m3) Cota Sept Lleno 519.643 251,8 129.010 486.663 251,3 Oct -30.107 489.536 251,5

Nov -88.092 401.444 250,1

Dic -73.183 328.261 248,5

Ene -133.407 194.855 245,5

Feb -31.556 163.299 244,5

Mar -84.007 79.292 241,6

Abr

46.499 125.790 243,5 May

78.694 191.905 245,7 Jun

54.307 227.022 246,5 Jul

74.693 279.013 247.7 Ago

106.542 357.653 249,3 Total -440.351

489.745

Tabla 21 de la DIA.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las perdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Operación del Tranque El balance operacional para el llenado del tranque esto desde la caseta de impulsión primaria hasta el tranque (A), no tiene modificaciones técnicas de ningún tipo, se emplea la misma caseta de bombas, las mismas bombas, el mismo caudal, los mimas bombas de re-impulsión, los mismos tranques “pulmón”, en consecuencia, no hay una alteración significativa de las 28 de 813

obras existentes. Es decir, sólo se puede impulsar un máximo de 85 lt/seg.

Luego, desde el tranque (A) hasta el embalse, se emplean las mismas bombas existentes para satisfacer el riego de los frutales a su alrededor, en consecuencia, no hay una modificación en esta caseta de bombas ni en este tranque. Es decir, solo se puede impulsar un máximo de 85 lt/seg.

La descripción técnica para su llenado se comprende entre las tablas Nº18, Nº19 y Nº20 de la DIA, la primera describe las necesidades según los cultivos actuales, y su demanda proyectada, luego la tabla Nº19 de la DIA establece los caudales que entrega mes a mes el canal Almahue, basado en el certificado de dotación (se acompaña), y la tabla 20 de la DIA, contempla las variaciones por mes que tienen las aguas para el llenado del embalse.

En tanto, las aguas lluvias se devuelven aguas abajo del muro, en resguardo de terceras personas que se pudieran verse afectadas, y para ello se adjunta un protocolo incluido en el informe técnico que establece un mecanismo a partir de las mediciones del volumen del aforador afluente de las aguas a su acumulador, que contiene un factor de corrección por el aporte de las áreas de influencia lateral del tranque.

El titular presenta un Protocolo de Entrega de Derechos a Terceros en el Informe Técnico, que contempla la forma de cuantificar los recursos provenientes de las aguas lluvias, y la forma como devolverlos aguas abajo del muro, que básicamente consiste en medir en el aforador de entrada las aguas provenientes del escurrimiento de las lluvias, aplicar un factor de corrección del aporte de aguas provenientes de quebradas laterales, llevar un registro diario, para luego en un aforador de salida medir el agua a devolver mediante el uso de la tubería de descarga. A su vez se lleva un registro de un caudalímetro que está en las bombas que impulsan el agua proveniente del canal Almahue desde el tranque A y que acredita el volumen ingresado y acumulado a la fecha de lectura. Este caudal se devuelve a la quebrada a través de la Tubería de Desagüe, la cual contempla un medidor de caudal, aforador, que permite regular la apertura de la válvula que entrega al canal de desagüe que entrega a la quebrada existente. El objeto del Protocolo es definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro.

A modo de evitar alguna alteración del ecosistema acuático durante la fase de construcción del Proyecto, el titular informa que la fase de construcción debe ejecutarse durante el periodo de verano, una estación sin precipitaciones habitualmente, en consecuencia no existe escurrimiento de aguas lluvias en el cauce de la quebrada. Sin embargo, se ha decidido construir un ataguía a 200 m aguas arriba del muro, para el caso de una lluvia significativa e inesperada de verano, ese pequeño muro tiene un canal de salida, de contorno hacia la tubería de fondo que corresponde a la primera obra a construir, esto para el caso que se acumulara un exceso de agua, de lo contrario este apozamiento se consume por la evaporación del verano e infiltraciones menores que suelen ocurrir. Se aclara que en la fase de construcción del proyecto no se contempla alteración de los cuerpos de agua existentes. La tubería y el embalse proyectados se localizan en un sector que no interviene ningún cuerpo de agua superficial. En este punto, cabe recalcar que en la construcción la condición actual de bombeo para riego desde el canal Almahue hacia la piscina 29 de 813

de acumulación (Tranque A) se mantiene de igual modo al existente y respecto del caso base, no generando así ninguna modificación asociada a la construcción del Proyecto. Luego, en la operación, se contempla el llenado del embalse mediante la impulsión desde la piscina de acumulación existente al costado del canal Almahue. En esta fase se podría generar una alteración de la fauna íctica residente debido al posible paso de ejemplares nativos y protegidos hacia el embalse. Para evitar dicho movimiento se dispone de una barrera física, cuya habilitación, medidas de control y de seguimiento se describen en respuesta a la consulta N°3 del ICSARA.

Respecto a las fluctuaciones del nivel de llenado en los taludes del embalse, el titular declara que el embalse se puede llenar entre abril y agosto, de acuerdo a las disponibilidades de dotación del caudal que entrega el canal Almahue según certificado. De acuerdo al balance de masas, se establecen las cotas de llenado con aguas provenientes del canal Almahue (ver Anexo F del Adenda, PASM 155). El nivel de aguas máximas en crecida en el embalse se ha fijado en la cota 252,33 y abarca una superficie inundada de 73.672 m2 (7,37 has) de acuerdo con la curva de embalse. El nivel de aguas mínimas corresponde al que permita tener carga mínima en la obra de salida del agua del embalse (50 cm sobre el borde de la obra) y que corresponde a la cota 235,50. Para este nivel, la superficie inundada es de 4.681 m2 (0,46 has). Tal como se indica, los volúmenes de llenado se dividen en tres, equivalentes a los tercios en relación a la altura máxima de las aguas. El tiempo para cada volumen parcial no puede ser inferior a 3 días con un espacio entre ellos de 3 días. El llenado del embalse se efectúa en un período de 4 meses (mayo - agosto), considerando un mes de canal cortado y funcionamiento de las bombas de impulsión de 22 horas diarias. Operación de Válvula de Entrega al Riego Las válvulas proyectadas son de cierre lento, por lo que se fija previamente el caudal evacuado en función de altura del nivel de agua y la abertura de ella. Al inicio de la temporada de riego se abre la válvula en función de la norma de operación determinada según las características del año hidrológico. El caudal de entrega lo fija la administración. En época de crecidas importantes, puede operarse esta válvula como elemento adicional de alivio. Personal y Controles durante la Operación Se cuenta con un encargado de la supervisión durante la operación, el trabajo consiste en realizar un recorrido de la obra y su normal operación de descarga para el riego. Este operario o encargado del embalse debe realizar las siguientes actividades:

• Lectura de la cota del embalse a las 8:00 hr.
• Registrar la apertura de la válvula, sala de bombas.
• Informar semanalmente a la administración del predio de los resultados obtenidos para posibles ajustes en la operación.
• Informar a la administración cualquier anormalidad observada. Mantención antes del inicio de la temporada de lluvias Al término del período de riego y antes de iniciarse el período de lluvias, deben efectuarse las labores de reparación y mantenimiento de la obra, con el fin de dejarla preparada para el período invernal tanto en su fase de llenado como en su fase de evacuación de crecidas. De igual modo se aprovecha la condición de que en muchos años la poza estará totalmente vacía, lo que permite realizar otro tipo de labores de mantenimiento y reparación, que sin ella no pueden realizarse. Es así como, las labores de mantenimiento y reparación que se abordan son las que se indican a continuación:

Vertedero de seguridad. - Se debe despejar el vertedero de seguridad de todo tipo de sólidos que pudieran haberse depositado próximos a éste, y sobre todo en su umbral. En efecto es habitual que ramas o troncos que se encuentren flotando queden en dicho umbral. 30 de 813

Caídas. - La misma labor se realiza con esta parte de las obras del evacuador de crecidas. De igual modo por ser esta la obra que se encuentra sujeta a mayor erosión y abrasión debe verificarse al igual que para las anteriores, el buen estado de los gaviones y reparar aquellos que hubieran sufrido deterioros.

Canal de descarga - Este canal debe también quedar despejado de desperdicios y sedimentos que pudieran haberse acumulado. Si es que se hubiere producido erosiones en sus taludes o fondo estos deben quedar reparados en este período del año.

Válvula de fondo - En este período del año igualmente se desmonta la válvula de fondo, siempre que el embalse se encuentre vacío para poder realizarlo y se efectuan las labores de limpieza y mantenimiento correspondiente, para que pueda operar nuevamente durante la siguiente temporada de invierno y verano. En el caso que haya transcurrido más de tres años y el embalse no haya podido ser vaciado, se deben tomar las medidas necesarias para poder desmontar dichas válvulas sin necesidad de vaciar la presa. Controles de operación de sistemas de control de llenado de embalse Se consideran para la obra diseñada, dispositivos para el control y monitoreo de la operación del embalse y que se describen a continuación:

Limnígrafo - Se contemplan la colocación de limnímetros metálicos cada 1 m, para registrar los niveles de agua del embalse y ayudar al control y manejo operacional de la estructura. Se lleva un control del volumen embalsado de acuerdo con la curva del embalse. Pueden ser de fierro fundido u otro metal que asegure la durabilidad, con perfecta marcación de la altura cada 10 cm.

Piezómetros - Se efectúa la medición y seguimiento del nivel freático en el muro y la fundación del mismo. Para ello se dispone de dos (2) piezómetros materializados como ductos de 32 mm de diámetro de PVC C10. El detalle de los piezómetros se indica en el Anexo H del Adenda.

Puntos de referencia y control Se persigue efectuar un control altimétrico del muro y su alineamiento horizontal. Se contempla colocar 2 puntos de referencia (PR2 y PR3) del eje fuera del muro construido, con monolitos de hormigón de sección piramidal truncada de 30 x 30 cm. de arista superior y 60 x 60 cm. de arista inferior y 80 cm. de altura, sobresaliente no más de 15 cm. de la superficie del terreno. Se ubica una barra vertical de acero liso, 22 mm, con dos ranuras ortogonales de 1 mm, para precisar su centro. Estos deben quedar nivelados al milímetro y con cota definida para su control. En el eje del muro se ubicarán dos puntos de control (M1 y M2) nivelados en relación a los puntos de referencia anteriores, los que podrán ser similares a los descritos. Van ubicados en 1/3 y 2/3 de la longitud del muro. Implementación de los Planes de Inspección y Mantención Las actividades asociadas al cumplimiento de los Planes de Inspección y Mantención a ser ejecutados durante la operación del Proyecto se muestran en el cuadro a continuación:

Ámbito Descripción Medio Frecuencia Plan de monitoreo de Variables Hidráulicas Las variables hidráulicas más relevantes que son monitoreadas corresponden al nivel de llenado del embalse, al caudal que Piezómetros: El objeto de instalar piezómetros en la presa de un embalse construido en tierra, Mensual primer año, luego trimestralmente. 31 de 813

eventualmente pueda filtrar a través del muro, caudal que ingresa naturalmente (desde la quebrada) al embalse y las entregas del embalse. es que por ser este un medio poroso se entiende que en situación de embalse lleno, independiente del volumen de agua que tenga, el suelo que constituye la presa, trabaja estructuralmente en medio saturado, en forma parcial, dependiendo de los niveles que vaya adoptando el embalse. La función de los piezómetros es informar acerca de la posición del nivel saturado al interior de la presa, para los diferentes niveles que esta vaya adoptando. Limnímetros: Se contemplan la colocación de limnímetros metálicos cada 1 mt, y que se instalan sucesivamente una tras otra desde el fondo del embalse hasta alcanzar su coronamiento de modo tal que la parte superior de cada regla coincida con la base de la siguiente. El objeto de estos limnímetros es poder entregar la información de nivel o cota del espejo de agua del embalse en el momento que se requiera, y con ello poder conocer el volumen con que se cuenta, en su interior a partir de lo que se conoce como “Curva de embalse”. De igual modo estos limnímetros y el conocimiento de la cota, del espejo de agua del embalse, permiten conocer también la descarga que puede estarse produciendo durante una crecida por el vertedero de seguridad. Ello permite por lo tanto registrándola a medida que se vayan produciendo durante la vida útil de éste. Diario, época llenado y de lluvias, luego semanalmente. Bandeja Clase A. Evaporación diaria 32 de 813

Puntos de referencia y control: Evaluar las deformaciones que se produzcan en el pretil, tanto en el sentido vertical, consolidación en la etapa posterior al término de la construcción de la presa, así como las deformaciones en el sentido horizontal que pudieran estar originadas en sismos con fuerte componente horizontal. Anual o post sismo de gran magnitud. Aforador del Desagüe de Fondo: El objeto de este es precisamente controlar los caudales de vaciado de esta obra, los que permiten llevar un control de los caudales que corren hacia aguas abajo de ésta. En cada uso, 1 vez por semana, o diario en descarga.

Aforador del Filtraciones: El aforador es empleado principalmente para la medición de las filtraciones a través del muro. Su ubicación es adecuada para la medición de las filtraciones. Mensual Plan De Monitoreo De La Calidad Del Agua. Se implementa un plan de monitoreo consistente en la toma de muestras y su posterior análisis en laboratorio para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. El procedimiento consiste en la toma de dos muestras simultáneas, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza. 2 veces al año Plan para la inspección de seguridad Plan de inspección regular: La inspección regular de la obra, desde el punto de vista de la seguridad, debe contemplar los siguientes aspectos: - Observación de grietas en la cara exterior del muro y en su coronamiento e inspección visual del revestimiento, de forma de evaluar si ha experimentado daños (cortes) o la formación de bolsones de aire. - Verificar que el vertedero de seguridad y la obra de descarga se encuentren libres de basuras, embanques y de todo tipo de elemento que pueda obstruir el paso del agua a través de ellos. - Que no se haya superado el nivel máximo de llenado, en cuyo caso debe cortarse de forma inmediata el ingreso, desde el bombeo, de agua a la obra. - Verificación de la correcta operación de la válvula de vaciado del embalse. - Verificar la existencia de filtraciones a través de la presa. Nivel Freático: Se registra la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial: se comprueba la no existencia de nivel freático en el cuerpo del muro, aguas abajo del dren alfombra. Primer año de operación: Cada tres meses. A contar del segundo año se realiza un control anual. Alineamiento Vertical: se efectúa un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelan los puntos de control dentro del muro y se calculan las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción. Primer año de operación: Cada tres meses. A contar del segundo año se realiza un control anual. Alineamiento Horizontal: se efectúa un control del alineamiento horizontal con relación al eje que establecen los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se traza el eje y miden las diferencias a los puntos de control Primer año de operación: Cada tres meses. A contar del segundo año se realiza un control anual. 33 de 813

dentro del muro. Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se informan a profesionales especialistas que recomiendan los cursos de acción a seguir.

Así como también, en el cuadro a continuación se muestra la temporalidad anual en las que se desarrollan dichas acciones:

Item Medición Frecuencia Observación Bandeja Evaporación Diario - Piezómetro Mensual primer Primeros dos años, mientras dure estabilización y asentamiento del muro, se revisarán trimestralmente. Limnímetro Diario En periodo llenado. Aforo filtraciones del dren drenaje. Mensual - Aforo caudales entrada al embalse. Diario En períodos de lluvia. Aforo caudales vaciado. Diario durante las descargas. Devolución aguas lluvias, cada vez que ocurra el escurrimiento de ellas. Verificación puntos de referencia y control alineamiento vertical y horizontal. Anulas o después sismo importante mayor a 7º R. Mediante nivel topográfico y comparando con PR referenciales.

Plan de Inspección Regular de Seguridad de las Obras Se efectúan inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada:

I. Nivel Embalse Se efectúa un control del nivel embalse en el muro. Se registra la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizan 1 vez al mes.

II. Alineamiento Vertical y Horizontal Se efectúa anualmente un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelan los puntos de control dentro del muro y se calculan las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción. Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionan con la altura 34 de 813

máxima del muro. Si la diferencia es menor al 5% se considera aceptable, al ser mayor se efectúa un análisis técnico por parte de profesionales especialistas que recomiendan los cursos de acción a seguir.

A mayor abundamiento, la inspección regular de la obra, desde el punto de vista de la seguridad, debe contemplar los siguientes aspectos: - Observación de grietas en la cara exterior del muro y en su coronamiento e inspección visual del revestimiento, de forma de bolsones de aire. - Verificar que el vertedero de seguridad y la obra de descarga se encuentren libres de basuras, embanques y de todo tipo de elemento que pueda obstruir el paso del agua a través de ellos. - Que no se haya superado el nivel máximo de llenado, en cuyo caso debe cortarse de forma inmediata el ingreso, desde el bombeo, de agua a la obra. - Verificación de la correcta operación de la válvula de vaciado del embalse. - Verificar la existencia de filtraciones a través de la presa. Específicamente se efectúan inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada.

Nivel Freático Durante el primer año de operación de la obra se efectúa un control del nivel freático en el muro y talud cada 3 meses. Se registra la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizan 1 vez al año a contar del segundo año de operación. Anualmente se comprueba la no existencia de nivel freático en el cuerpo del muro, aguas abajo del dren alfombra.

Alineamiento Vertical Cada 3 meses durante el primer año de operación, se efectúa un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se evalúan los puntos de control dentro del muro y se calculan las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción. A contar del segundo año, los controles se realizan anualmente. Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionan con la altura máxima del muro. Si la diferencia en menor al 5% se considera aceptable, al ser mayor se efectúa un análisis, y deben informarse a la DGA y SMA. Cursos de acción a seguir.

Alineamiento Horizontal Cada 3 meses durante el primer año de operación, se efectúa un control del alineamiento horizontal con relación al eje que establecen los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se traza el eje y miden las diferencias a los puntos de control dentro del muro. A contar del segundo año, los controles se realizan anualmente. Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se informan a profesionales especialistas que recomiendan los cursos de acción a seguir.

En el caso de un sismo severo grado 7 escala Richter, (Se adjunta un Anexo L del Adenda, Análisis de Riesgo Sísmico), revisan los monolitos de control de alineamiento vertical y lateral u horizontal, y así verificar su condición inicial, de establecerse una modificación en altura o desplazamiento que pudiera registrarse entre 3-5% y que debe ser informada la DGA y la SMA. A continuación se muestra el cuadro con coordenadas y cotas de los PR y monolitos control:

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El propósito de los puntos de referencia, denominados PR2, PR3, MI y M2, es el de controlar el alineamiento horizontal de la presa así como sus posibles asentamientos. Cabe destacar que siempre es esperable un cierto asentamiento en la zona del coronamiento al inicio de la operación histórica de un tranque, de ahí la contraflecha que se dispone en el diseño. Sin embargo, dichos asentamientos no deben sobrepasar una cierta cantidad aceptable. En este caso particular se ha estimado que si el asentamiento supera los 20 cm, se debe tomar contacto con los especialistas que diseñaron el tranque u otro, con el objeto de efectuar un análisis de esta situación y de este modo poder tomar las medidas de seguridad que corresponda para la situación antes descrita. Lo mismo debe aplicarse para un desalineamiento horizontal, del mismo orden de valor. El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g. El valor especificado en el punto anterior es mayor al 5% solicitado, por lo tanto se cumple con el requisito. Plan de Inspección ante Situaciones Extraordinarias Previsibles Cuando ocurran situaciones extraordinarias previsibles, las que se entienden como precipitaciones extremas superiores a las consideradas en el diseño de las obras de seguridad, o bien, sismos de intensidad mayor, requerirán de un plan especial de inspección.

Las acciones principales consisten en una revisión exhaustiva del estado estructural del muro prestando atención a lo siguiente: - Deslizamientos de material de los taludes del pretil. - Grietas significativas en taludes. - Arrastre de material del muro. - Formación de cárcavas. - Estado de las estructuras de hormigón del vertedero y cámaras. - Estado de las válvulas de entrega al riego. - Filtraciones eventuales recientes. - Control del vertedero para evitar objetos flotantes que puedan obstruirlo. 36 de 813

• Cualquier otro aspecto que puede incidir en la seguridad de las obras.

Con los datos catastrados inmediatamente de ocurrido el evento extraordinario, se elabora un Plan de Acción por parte del personal a cargo de la administración del predio, con los procedimientos de emergencia que fijen profesionales especialistas que se contratan para tal efecto. Sin perjuicio de lo anterior si se detecta cualquier anomalía se procede a bajar el nivel del embalse de manera que la carga de agua no supere 10 metros. Plan de Manejo de sedimentos Basado en la determinación de una posible sedimentación que pudiera ocurrir durante los años de operación del embalse (Ver Informe Técnico del Proyecto presentado en Anexo E de la DIA, y complementados en Anexo K del Adenda), se puede afirmar categóricamente que es altamente improbable pues no se hay intervenciones aguas arriba del embalse y se sostiene la cubierta vegetal de igual modo que en la actualidad. El resultado del análisis de sedimentación se calcula a partir de la parte alta de la cuenca es de 5,98 ton/km2 es de 43,23 tn/año, de tal modo que el aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse y tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos está en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en embalse corresponde a 345 m3 anuales. De acuerdo a lo expuesto, se puede apreciar que la variable “sedimentos” no es relevante para determinar la vida útil del embalse. En esta determinación se deben considerar otros factores propios de la operación y mantenimiento de este tipo de obras. Sin embargo en el caso que exista alguna acumulación de sedimentos en lugares específicos del embalse por ej., en el aforador de entrada o cercano a las cámaras de salida de las aguas, entonces se pueden remover este tipo de material, un suelo de excelente calidad mineral, y dispuesto en potreros del titular, en lugares que posean hondonadas de relieve moderado que ayuden a perfeccionar el perfil. El balance de masas establecidos en el PASM 155 permiten concluir que se deben devolver aguas abajo del muro un volumen significativo de aguas, estos recurso medidos en aforadores de entrada al embalse y a la salida pueden revisarse por las autoridades competentes en cualquier instante, según lo señalado en el Informe Técnico del Proyecto “método medición y restitución de derechos de terceros” (Anexo E de la DIA). Se ha elaborado una nueva memoria de cálculo para la cuantificación del aporte de sedimentos desde la cuenca al embalse, presentado en el Anexo K del Adenda, Sedimentación, donde se ha obtenido un valor para el aporte de sedimentos de 495 m3/año, equivalentes a 743 ton/año. De acuerdo con los resultados obtenidos, el orden de magnitud del volumen de aporte de sedimentos (495 m3/año) respecto de la capacidad del embalse (600.000 m3) es muy baja, por lo que no se considera plan de manejo ni de retiro de sedimentos. Aun así, se entrega el siguiente plan de manejo de sedimentos, para llevarlo a la práctica en caso de requerirse.

Finalmente, y en el caso de acumularse sedimentos en el fondo del embalse, se opta por retirar aquellos que se depositen en la zona de captación, ubicada hacia el norte de la poza. Este sector se ubicó estratégicamente alejado de la zona de entrada del agua, que se encuentra al sur. La acumulación de sedimento en la zona de captación es muy baja. En el caso de ser necesario extraer el sedimento desde este sector por motivos de la disminución de la capacidad del embalse o porque obstruyan la entrada del agua a la tubería de captación, se debe esperar al término de la temporada de riego, para proceder a vaciar el embalse. Una vez seco, se procede a la extracción propiamente tal por medio de una excavadora y vaciado a camiones. El material transportado por los camiones se deposita dentro del predio, en potreros agrícolas, rellenando los sectores bajos. Bajo ninguna circunstancia se deposita en la Quebrada La Posesión ni en ningún curso de agua. Los sedimentos dispuestos en el terreno deben quedar nivelados de manera de permitir las actividades agrícolas. 37 de 813

Productos generados Agua: Se informa que el producto generado en operación son 600.000 m3 de aguas embalsadas correspondientes a derechos de agua del Titular, las que en el futuro son utilizadas para dar seguridad al riego y ampliar las superficies cultivables. Recursos naturales renovables Suelo: No se extrae este recurso.

Agua: Se emplean en riego aguas del canal Almahue respecto de las cuales el Titular posee derechos de aprovechamiento. Se embalsan 600.000 m3 anuales. Respecto a los caudales de los recursos hídricos a embalsar y a utilizar durante la operación del Proyecto, en la tabla a continuación se resumen los puntos de extracción y medición correspondientes:

Lugar Coordenadas UTM WGS 84 Medición

Punto captación canal El Salto, derivado canal Almahue 6.183.085 N, 288.280 E Marco el maqui proporcional, la asociación canal Almahue lleva registro diario caudal del canal el salto, permite comprobar cuáles son los caudales entregados proporcionalmente. 6.183.083 N, 288.284 E Sala bombas, cada unidad cuenta con un registro horario permite determinar volumen impulsado. Tranque A, sala bombas, a Embalse 6.181.541 N, 291.158 E Se tiene un caudalímetro en la tubería impulsión hacia el embalse, registra el volumen embalsado proveniente de aguas del canal Almahue. Tubería descarga a riego 6.181.458 N, 291.232 E Se mide en cámara salida al riego, mediante aforador (registro diario). Tubería descarga a quebrada 6.181.456 N, 291.227 E Hay cámara salida y difusor energía, se mide en aforador, registro diario.

Mientras que los caudales a extraer se presentan en la tabla 21 de la DIA y en el numeral 4.7.1.2. del Informe Consolidado de Evaluación, referentes a las acciones a desarrollar durante la fase de operación del Proyecto “Balance Hídrico o Demanda Hídrica de los Cultivos”.

Vegetación nativa: Se privilegia la aparición de vegetación pratense y arbustiva en taludes exteriores de los muros.

Flora: No considera la intervención de este recurso.

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Fauna: Se prohíbe la caza de fauna silvestre. Se favorece la fauna aviar, de paso, y la silvestre, por existir fuente hídrica envergadura, un recurso inexistente en la zona. Siempre se mantiene un nivel de agua al menos de 7%. Emisiones y efluentes Emisiones atmosféricas Material particulado Sólo se genera por el paso esporádico de una camioneta dos (2( veces por mes en su recorrido normal de la actividad agrícola. Gases No se generan.

Emisiones líquidas o efluentes Aguas servidas No existe personal con dedicación exclusiva y por lo tanto en hay servicios sanitarios. Cabe mencionar que para la fase de operación existe un trabajador, sin dedicación exclusiva, dado que corresponde a un operario del área agrícola del predio, y su provisión de servicios higiénicos está dado por las instalaciones que cuenta el predio en su explotación agrícola, el cual cuenta con los certificados de alcantarillados de la SEREMI de Salud (se adjuntan certificados) y de agua potable rural (APR).

Efluentes No se generan residuos líquidos.

Ruido Ruido y vibraciones No se generan, las descargas de las aguas son gravitacionales. Durante esta fase no se generan ruidos, ya que no hay maquinaria trabajando en el lugar que no hay personal estable en el embalse.

Residuos, productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente. Residuos no peligrosos

Residuos Sólidos Tipo Domiciliario No se genera, el personal no tiene dedicación exclusiva.

Residuos Sólidos Industriales No Peligrosos No se genera ningún tipo de residuo sólido no peligroso y propio de la actividad.

Residuos Sólidos Peligrosos No se genera ningún tipo de residuo sólido peligroso y propio de la actividad.

Productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente No se generan productos químicos y tras sustancias que puedan afectar al medio durante la fase de operación del Proyecto.

Referencia al ICE para mayores detalles sobre esta fase. Capítulo 4.7 del ICE. 4.3.3. FASE DE CIERRE 39 de 813

Desmantelamiento o aseguramiento de infraestructura Las siguientes actividades, obras y acciones se implementan para asegurar la estabilidad de la infraestructura en la Fase de Cierre. i) Ejecución del rajo central del muro Una posible fase de abandono considera un corte en el centro del muro, dejando las obras, como se indica en las Figura 11 y 12 de la DIA. En específico, consiste en abrir un rajo donde estaba la quebrada anterior, esto tiene una base de 20 m, y taludes de 1:1. Este movimiento de tierra se realizado con 1 excavadora, 2 camiones y 1 motoniveladora que debe allanar el suelo sobre los costados del área embalsada. El cálculo de tiempo de trabajo está basado en el movimiento del terreno a excavar en el centro del muro, el rajo central, es de 22.300 m3, entonces la excavadora demora 615 horas de trabajo, y en aproximadamente 35 días, debe quedar totalmente despejado la quebrada para liberar el escurrimiento de aguas lluvias.

Volumen removido, rajo: 22.300 m3. Altura del enrocado = 2 m. Largo de la base del enrocado = 96 m. Coronamiento del enrocado = 65 m Talud = 1:1; y 1:1 h = 3,61 m. Dos corridas de roca de D = 0,25 m.

ii) Acciones destinadas a desmantelar o asegurar su estabilidad Conceptualmente las actividades de cierre de un embalse consisten en eliminar parte del muro, previo vaciado de las aguas del embalse. Esto permite el libre escurrir de las aguas lluvias que se pudieran originar, en ese sentido la faena se define como dejar los taludes del rajo, evitando procesos erosivos en el futuro. A continuación, se describen las acciones: - Retiro de materiales en el muro: se excava al centro del muro y ese suelo es depositado al interior del embalse disponiéndose en toda su extensión nivelándose en capas de 50 cm. - Des-energización de la instalación: No existe energía dispuesta en embalse. - Desmantelamiento de instalaciones: Se desmantela la tubería de acero y válvulas de evacuación aguas riego. - Señalizaciones: Se mantienen señaléticas de no cazar o pescar, etc. - Manejo de aguas escurrimiento natural: Se dejan pasar las aguas de escurrimiento natural. - Nivelación del terreno: Se perfila el material extraído del rajo sobre extensión área embalse, estimadas en 22.300 m3. - Disposición de materiales no peligrosos: De materiales de cemento y fierros, plástico HDPE de recubrimiento filtraciones en muros, que pudieran existir al retirar tuberías, son transportados a las bodegas del predio, luego reutilizados aquellos elementos en buen estado o reutilizables en general, el resto es despachado hacia lugares debidamente autorizados. - Retiro Materiales peligrosos: No se generan. Restauración Considerando el tiempo de uso de los embalses que se estiman en 50 años, los muros ya tienen revegetación natural sobre ellos, con especies pratenses y arbustivas, en tanto el material del rajo del muro. Este es perfilado y por lo mismo no hay riesgo erosivo, esperando su revegetación en pocos años. De esta forma, se considera que el proceso de revegetación natural es en un plazo de 2-3 años. Anualmente se evalúa el proceso de revegetación con el siguiente detalle de la Tabla a continuación: 40 de 813

Especies Nº Arb/ha Boldo 330 Espino 217 Litre 57 Peumo 98 Quillay 24 Arb/ha 727 Tabla 22 de la DIA.

Prevención de futuras emisiones Por las características de las instalaciones del Proyecto, las únicas obras que les aplican acciones de cierre destinadas a prevenir futuras emisiones corresponden al rajo definido para dejar escurrir aguas lluvias. Para ambas instalaciones se considera realizar las siguientes actividades: - Construcción de un rajo al medio del muro, con taludes de 1:1 y recubrimiento rocoso en los bordes de los muros, con el objeto de dejar escurrir naturalmente las aguas lluvias y evitar erosiones en precipitaciones torrenciales futuras. - Perfilamiento del material del muro del rajo sobre área extensión del área embalse, dejando escurrir aguas lluvias. - Monitoreo anual por tres (3) años consecutivos, del perfilamiento del suelo del rajo y su revegetación. Mantención, conservación y supervisión La obra mayor corresponde al rajo, un corte de talud que permite el escurrimiento natural de las aguas lluvias, y se observa que las obras en este proceso no han generado algún tipo de erosión que fuera necesario corregir. Se considera además implementar un programa de inspecciones visuales una vez al año durante un periodo de dos años en la fase de post cierre, para el seguimiento del cierre y verificación de su efectividad. Durante las inspecciones se observa si existe presencia de grietas, cárcavas, deslizamientos y asentamientos del corte del muro. Recursos naturales renovables Suelo: Se remueve un volumen de 22.300 m3, dejando escurrir libremente las aguas sin acumular. El rajo tendrá un talud 1:1. Se realizan las siguientes obras de mitigación para mejorar la rehabilitación de los suelos con repoblamiento de vegetación propia del lugar, esto incluye lo siguiente: - Rehabilitación de suelos con repoblamiento de vegetación propia del lugar. - Revegetación de las áreas utilizando árboles nativos de tipo esclerófilo, hierbas y arbustos. No hay quebradas intervenidas.

Agua: No se extrae este recurso, al no existir embalse.

Vegetación nativa: No se ven afectados, se regeneran por si mismos las especies propias del lugar, se verifica en 2-3 años, de lo contrario se reforesta. 41 de 813

Flora: La flora no es alterada es propia de la zona, sigue bajo mismas condiciones de efecto hídrico de la zona.

Fauna: No considera la intervención de fauna. Se mantiene prohibición de caza.

Emisiones y efluentes Emisiones atmosféricas Material particulado Sólo se genera por el paso esporádico de una camioneta 2 veces por mes en su recorrido normal de la actividad agrícola.

Gases No se generan.

Emisiones líquidas o efluentes: Aguas servidas Se habilitan baños químicos. 100 l/persona/día. Tasa de recuperación del 80%. 0.32 m3/día.

Residuos líquidos industriales No se generan residuos líquidos.

Ruido: Ruido y vibraciones No se generan, las descargas de las aguas son gravitacionales Durante esta fase no se generan ruidos, ya que no hay maquinaria trabajando en el lugar que no hay personal estable en el embalse. Residuos, productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente. Residuos no peligrosos Residuos Sólidos Tipo Domiciliario No se genera, el personal no tiene dedicación exclusiva.

Residuos Sólidos Industriales No Peligrosos Se desmantela, membrana HDPE, otros plásticos, válvulas salidas u cemento de muro. Se dispone de 60 m2 para acopio temporal, luego se dispone en sitio de disposición final autorizado. Cemento: 700 kg. HDPE y otros plásticos: 1.250 kg, son enviados a relleno sanitario autorizado.

Residuos peligrosos No se genera ningún tipo de residuo sólido peligroso y propio de la actividad.

Productos químicos y otras sustancias que puedan afectar el medio ambiente No se generan productos químicos y otras sustancias que puedan afectar al medio durante la fase de cierre del Proyecto. Referencia al ICE para mayores detalles sobre esta fase. Capítulo 4.8 del ICE.

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4.4. CRONOLOGÍA DE LAS FASES DEL PROYECTO 4.4.1. FASE DE CONSTRUCCIÓN Fecha estimada de inicio La fecha de inicio se estima en el mes abril de 2020. Parte, obra o acción que establece el inicio Despeje terreno capa vegetal o escarpe. Fecha estimada de término El término se proyecta entre noviembre 2020 y febrero 2021. Parte, obra o acción que establece el término Colocación membrana HDPE sobre el Talud. 4.4.2. FASE DE OPERACIÓN Fecha estimada de inicio El inicio operación se estima para el mes de febrero de 2021. Parte, obra o acción que establece el inicio Llenado aguas provenientes del canal Almahue. Fecha estimada de término Noviembre de 2071. Parte, obra o acción que establece el término Vaciado mediante riego. 4.4.3. FASE DE CIERRE Fecha estimada de inicio Noviembre de 2071. Parte, obra o acción que establece el inicio Desmantelamiento membrana HDPE. Fecha estimada de término Diciembre de 2071. Parte, obra o acción que establece el término Evaluación revegetación natural (revegetación artificial), 3 años después, año 2072.

5°. Que, durante el proceso de evaluación se han presentado antecedentes que justifican la inexistencia de los siguientes efectos, características y circunstancias del artículo 11 de la Ley N°19.300:

5.1. RIESGO PARA LA SALUD DE LA POBLACIÓN, DEBIDO A LA CANTIDAD Y CALIDAD DE EFLUENTES, EMISIONES Y RESIDUOS Impacto ambiental Contaminación por emisión de material particulado. Existencia de población cuya salud pudiera verse afectada De acuerdo con el Anexo C de la DIA, los receptores más cercanos al Proyecto son los siguientes:

Receptor Coordenadas UTM Distancia (m) 43 de 813

Datum WGS 84 Norte Este R1 (Vivienda de 1 piso perteneciente al administrador del fundo, ubicada en el sector noroeste del Proyecto). 6.181.603 291.139 240 R2 (Oficina administrativa del fundo, de 1 piso, ubicada en el sector oeste del Proyecto). 6.182.059 289.660 1.700 Primeras viviendas ubicadas en el sector oriente de la localidad de Santa Irene 6.182.506 288.198 2.500 Parte, obra o acción que lo genera Tránsito de vehículos por camino interno entre zona de empréstito y disposición del muro. Fase en que se presenta Construcción. La superación de los valores de las concentraciones y períodos establecidos en las normas primarias de calidad ambiental vigentes o el aumento o disminución significativos, según corresponda, de la concentración por sobre los límites establecidos en éstas. A falta de tales normas, se utilizarán como referencia las vigentes en los Estados que se señalan en el artículo 11 del Reglamento. De acuerdo con el Anexo C de la Adenda, las principales emisiones atmosféricas que se generan durante la construcción del embalse corresponden a material particulado (PM10), también existen algunas emisiones de gases de combustión asociadas a los vehículos empleados en la faena. Estas emisiones, también denominadas de escape, se originan a partir del funcionamiento de camiones y maquinaria pesada.

Para las fases de operación y cierre también se estiman las emisiones atmosféricas de material particulado y gases de combustión de motores; no obstante, éstas corresponden a magnitudes significativamente inferiores que las correspondientes a la fase de construcción.

Se emplean 7 vehículos que son utilizados para el traslado de 2 excavadoras, 1 rodillo y una motoniveladora (cuatro camiones con rampla), 1 camión aljibe y 2 camiones tolva que realizan el carguío y volteo de suelo y material de empréstito; además de una camioneta con capacidad para 5 personas, que traslada al personal durante la etapa de construcción. Es importante señalar que no hay traslado de material de empréstito desde otras partes, solo se extrae material desde el interior de la poza.

Las fuentes de emisiones atmosféricas consideradas para el Proyecto incluyen las actividades de las Fases de Construcción, Operación y Cierre del embalse. A continuación, se señalan las actividades generadoras de emisiones y el número de maquinaria a utilizar por etapa del Proyecto.

Actividades generadoras de emisiones durante la Fase de Construcción Tipo Maquinaria Nº máquinas Contaminantes Construcción Operación Cierre Escarpe (limpieza terreno, transferencia, viaje interno camión) Excavadora 1

PM10 y Gases Motoniveladora 1

C. Tolva 2

Excavación (excavación, trasferencia, viaje interno camión) Excavadora 1

1 PM10 y Gases C. Tolva 2

2 Nivelación tierra sobre muro Motoniveladora 1

PM10 y Gases 44 de 813

Compactación tierra sobre muro Rodillo 1

PM10 y Gases Circulación de camioneta por camino no pavimentado Camioneta

1

PM10 y gases Fuente: Tabla 4 del Anexo C de la Adenda.

En las siguientes tablas, se presentan las emisiones que se producen durante la etapa de Construcción (11 meses), Operación (50 años) y Cierre (1 mes). En el Estudio de Emisiones Atmosféricas, se incorporan los valores asociados a los viajes de los vehículos y maquinaria.

Cabe destacar, que en esta estimación se incluyen las emisiones de MP10 generadas por el traslado de las maquinarias hacia la obra, constituidos por 4 viajes, los que corresponden al principio de la etapa de construcción y luego al término de ella (11 meses). Además, se calcula la tasa de emisión de los gases contaminantes CO, HC, NOx y MP, generados en la combustión de motores de las maquinarias utilizadas en las mismas actividades.

A continuación, se presentan los resultados:

Emisiones MP 10 (ton/año) Actividad Construcción Operación Cierre Limpieza de Terreno 0,00681964 0 0 Excavaciones 0,701175369 0 0,07011961 Relleno y Compactación 0,453668562 0 0,00701539 Transporte Interno Maquinaria Pesada 1,36296E-06 0 4,54319E-07 Transporte Interno Vehículos Livianos 2,72591E-05 0,000630535 1,1358E-06 Transporte Externo Maquinaria Pesada 1,62137E-06 0 5,40458E-07 Transporte Externo Vehículos Livianos 9,72824E-05 0 1,35114E-06 TOTAL 1,161791097 0,000630535 0,077138489 Fuente: Tabla 26 del Anexo C de la Adenda.

Emisiones Gases y MP Combustión de Motores (ton/año) Actividad Contaminante Construcción Operación Cierre Todas() CO 0,02034 0,00001 0,00331 HC 0,00927 0,00001 0,00151 NOx 0,08213 0,00005 0,01352 MP 0,00684 0,00000 0,00112 MP 10 () 0,00000 - - SOx (*) 0,00000 - - Fuente: Tabla 27 del Anexo C de la Adenda.

() Limpieza de terreno, excavaciones, compactación, relleno, transporte interno, transporte externo y grupo electrógenos. (*) Sólo para grupo electrógeno.

Tal como se observan en las tablas anteriores, las emisiones que el Proyecto genera en 45 de 813

mayor medida ocurren durante la etapa de Construcción. Es durante esta fase que se proyecta un total de emisiones de MP10 de 1,1617 ton/año, 0,00063 ton/año para la operación y 0,0771 ton/año para el cierre.

Con respecto a las emisiones producidas por los gases de combustión, los valores obtenidos son menores y no significativos, aun así, cabe destacar, que la emisión de gases que muestra los mayores niveles, corresponde al NOx con 0,08213 ton/año.

Durante el desarrollo de la fase de construcción del Proyecto, se implementan medidas de control de las emisiones atmosféricas, cuyo fin es prevenir algún impacto que pudiesen generar las diferentes actividades en las fases de Construcción, Operación y Cierre.

Las medidas corresponden a las siguientes:

• Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta.
• Realizar mantenciones de equipos y maquinarias en caso de ser requeridos.
• Humectación del material de excavación y de los caminos no pavimentados, ubicados en el área de emplazamiento del Proyecto.
• Durante la etapa de Construcción, se humectan los caminos de acceso y los caminos de accesos interiores, y estabilización de las zonas de tránsito de la maquinaria pesada y de camiones, así como la de acopio de material. Lo anterior, siempre y cuando las condiciones del tiempo sean adversas (primavera - verano).
• Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos, impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera.
• Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humectando previamente la superficie del suelo.
• El límite de velocidad máximo para los camiones o maquinaria pesada corresponde a 20 km/h.

Asimismo, para la fase de construcción del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.10., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Humectación de caminos no pavimentados”, cuyo objetivo es la humectación de los caminos no pavimentados, cuya acción se realiza con agua de los derechos de aguas con permisos otorgados, en aquellos periodos que poseen las condiciones meteorológicas más adversas (primavera ‐ verano).

En función de los antecedentes precedentes es factible determinar que las concentraciones resultantes se sitúan por debajo de la norma de calidad de aire, especialmente para material particulado MP10 (DS N°59/98 del MINSEGPRES). De acuerdo con lo anterior, es factible descartar efectos, características o circunstancias del artículo 5° letra a) y c) del Reglamento del SEIA. La superación de los valores de ruido establecidos en la normativa ambiental vigente. A falta de tales normas, se Etapa de Construcción A continuación se presenta la ubicación de los puntos receptores más cercanos.

Receptor Coordenadas UTM Datum WGS 84 Distancia (m) Norte Este R1 (Vivienda de 1 piso 6.181.603 291.139 240 46 de 813

utilizarán como referencia las vigentes en los Estados que se señalan en el artículo 11 del Reglamento. perteneciente al administrador del fundo, ubicada en el sector noroeste del Proyecto). R2 (Oficina administrativa del fundo, de 1 piso, ubicada en el sector oeste del Proyecto). 6.182.059 289.660 1.700 Fuente: Anexo C de la DIA.

Dado que todos los puntos se encuentran en zona rural fuera de las disposiciones del Plan Regulador Comunal de Palmilla, los niveles basales de ruido son homologados como ruido de fondo del D.S. Nº38/11 del MMA, de manera de poder determinar los niveles máximos permisibles para cada receptor. Estos últimos, están dados por el menor valor entre: a) Nivel de ruido de fondo + 10 dB(A). b) Límite Máximo Permisible para Zona III.

De acuerdo con la descripción del Proyecto, la construcción de las partes y obras del tranque será exclusivamente en horario diurno.

Receptor N°

Zona de Uso de Suelo PRC Palmilla

Homologación Zona D.S.38/11 MMA Niveles Máximos Permisibles de NPC en dB(A) Lento, D.S. N°38/11, del MMA Periodo diurno 1 Fuera límite urbano Rural 55 2 Fuera límite urbano Rural 58 Fuente: Tabla 5 del Anexo C de la DIA.

Los puntos de medición escogidos representen a los receptores sensibles ubicados en el entorno inmediato del Proyecto, dentro de su área de influencia. Los límites señalados son aplicables para todas las fuentes de ruido asociadas al Proyecto, de acuerdo al alcance de la normativa vigente, en todos aquellos puntos ubicados dentro del área de influencia del Proyecto. Los niveles de presión sonora medidos en cada punto durante el período diurno fluctúan entre los 45,1 dB(A) para R1 y 47,7 dB(A) para R2, ambos bajo los niveles permisibles de NPC de acuerdo a lo establecido por el D.S. N°38/11 del MMA (55 dB(A) para R1 y 58 dB(A) para R2). Una primera lectura de los niveles indica que los niveles de ruido son relativamente estables durante el período diurno, mostrando variaciones mínimas durante horarios de medición. Cabe señalar que los niveles de ruido de fondo, aún sin incorporar la fuente emisora de ruido, no superan los niveles de presión sonora límite, establecidos para horario diurno, en todos los receptores medidos. 47 de 813

Etapa de Operación La fase de operación consiste principalmente en el llenado del embalse; por lo tanto, no se consideran fuentes de ruido significativas.

Dada la naturaleza del Proyecto, las emisiones de ruido en la fase de operación corresponden a aquellas generadas por la circulación de vehículos para la supervisión y control durante la operación. En este sentido, las emisiones a generar se asumen como mínimas y sin efectos al medio ambiente, situación por la cual no se contemplan medidas de control y/o de abatimiento. La exposición a contaminantes debido al impacto de las emisiones y efluentes sobre los recursos naturales renovables, incluidos el suelo, agua y aire, en caso que no sea posible evaluar el riesgo para la salud de la población de acuerdo a las letras anteriores. Aire

El Proyecto genera emisiones atmosféricas de material particulado MP10 y gases durante las fases de construcción y operación. No obstante, dado que el aporte obtenido para la fase de construcción es inferior a los valores establecidos por las normas primarias de calidad del aire, se prevé que estas no representen un riesgo para la salud de la población.

Tal como se observan en las tablas 26 y 27 del Anexo C de la Adenda, las emisiones que el Proyecto genera en mayor medida ocurren durante la etapa de construcción (11 meses). Es durante esta fase que se proyecta un total de emisiones de MP10 de 1,1617 ton/año; 0,00063 ton/año para la operación (50 años) y 0,0771 ton/año para el cierre (1 mes).

Con respecto a las emisiones producidas por los gases de combustión, los valores obtenidos son menores y no significativos, aun así, cabe destacar que la emisión de gases que muestra los mayores niveles corresponde al NOx con 0,08213 ton/año.

Durante el desarrollo de la fase de construcción del Proyecto, se implementan medidas de control de las emisiones atmosféricas, cuyo fin es prevenir algún impacto que pudiesen generar las diferentes actividades en las fases de construcción, operación y cierre. Las medidas corresponden a las siguientes:

• Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta.
• Realizar mantenciones de equipos y maquinarias en caso de ser requeridos.
• Humectación del material de excavación y de los caminos no pavimentados, ubicados en el área de emplazamiento del Proyecto.
• Durante la etapa de Construcción, se humectan los caminos de acceso y los caminos de accesos interiores, y estabilización de las zonas de tránsito de la maquinaria pesada y de camiones, así como la de acopio de material. Lo anterior, siempre y cuando las condiciones del tiempo sean adversas (primavera - verano).
• Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos, impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera.
• Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humectando previamente la superficie del suelo.
• El límite de velocidad máximo para los camiones o maquinaria pesada corresponde a 20 km/h.

Agua En cuanto a los efluentes líquidos, las aguas servidas generadas en la fase de construcción (11 meses) son acopiadas en baños químicos en número adecuado a la cantidad de 48 de 813

trabajadores, en virtud de lo establecido en el D.S. 594/00 MINSAL. Los baños químicos son contratados a un proveedor del servicio y las aguas servidas son dispuestas en sitio autorizado por el proveedor.

En la fase de operación (50 años) no se generan aguas servidas ya que no existe personal con dedicación exclusiva para la operación.

En la fase de cierre (1 mes) se producen aguas servidas, para las cuales se emplean baños químicos arrendados, los que se limpian cada 2‐3 días por la empresa proveedora, quienes tienen las autorizaciones requeridas para retiro y disposición de este tipo residuos.

En síntesis, es posible indicar que no existe algún tipo de compuesto o sustancia que transmitidos por el suelo, el agua o el aire, pudiese ocasionar un riego para los recursos naturales renovables en el área de influencia del Proyecto. La exposición a contaminantes debido al impacto generado por el manejo de residuos sobre los recursos naturales renovables, incluidos el suelo, agua y aire. En función de la información sistematizada en la siguiente tabla, tanto en la etapa de construcción, operación y cierre no existe exposición a contaminantes debido al impacto generado por el manejo de residuos sobre los recursos naturales renovables, incluidos el suelo, agua y aire.

Fuente: Anexo Ficha Resumen de la Adenda Complementaria

De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en materias de emisiones atmosféricas, calidad del aire, ruido, efluentes líquidos y residuos, que participaron de la 49 de 813

evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 5° del Reglamento del SEIA. Referencia al ICE para mayores detalles sobre este impacto específico Capítulo VI, numeral 6.1. En consecuencia, no es necesario presentar un EIA para el Proyecto “Embalse Las Posesiones”, dado que no genera o presenta riesgo para la salud de la población debido a la cantidad y calidad de los efluentes, emisiones o residuos que genera o produce, bastando la presentación de una DIA.

5.2. EFECTOS ADVERSOS SIGNIFICATIVOS SOBRE LA CANTIDAD Y CALIDAD DE LOS RECURSOS NATURALES RENOVABLES, INCLUIDOS EL SUELO, AGUA Y AIRE Impacto ambiental - Pérdida de suelo o de su capacidad para sustentar biodiversidad por degradación, erosión, impermeabilización, compactación o presencia de contaminantes. - Corta de bosque nativo y espinales por acondicionamiento del terreno y construcción de obras del Proyecto. - Afectación de fauna de baja movilidad (fauna silvestre, terrestre y aviar) por acondicionamiento del terreno y construcción de obras del Proyecto. - Afectación de cantidad y diversidad de fauna íctica en el Canal Almahue. - Remoción o cobertura de organismos vivos en el canal Almahue durante la operación y llenado del embalse. - Remoción o cobertura de organismos vivos en la quebrada Las Posesiones. - Cambios en el fondo acuático que afecten al ecosistema de la Quebrada Las Posesiones. - Posible aparición de fauna acuática en el área de inundación proveniente del canal Almahue. - Contaminación de las aguas. - Afectación a los recursos hídricos por intervención sobre la cantidad de agua impulsada por la captación de aguas para el llenado del embalse. - Aumento de la turbidez del agua en la quebrada Las Posesiones, aguas abajo del embalse que impide la penetración de la luz y la realización de los procesos de fotosíntesis, y cambios en la radiación de calor. - Suspensión de sedimentos contaminados en la quebrada, aguas abajo del embalse. - Impacto de los sedimentos en aforador de entrada y cámara de salida al riego. - Impacto de los sedimentos aguas abajo en el cauce de la quebrada Las Posesiones, por precipitaciones inesperadas en verano. - Contaminación por emisión de material particulado. Componente(s) ambiental(es) afectado(s) Suelo, aire, agua, flora y fauna. Parte, obra o acción Apertura del rajo central del embalse. 50 de 813

que lo genera Muro o presa de tierra, vertedero de seguridad, tubería de descarga y válvulas. Tránsito de vehículos por camino interno entre zona de empréstito y disposición del muro. Área de emplazamiento del Proyecto, afectación de cantidad y diversidad. Embalse y área circundante. Captación de las aguas desde el canal Almahue (obra de ingreso), obra de conducción de las aguas y embalse. Obras de captación e impulsión de las aguas hacia el embalse. Fase en que se presenta Construcción, operación y cierre. La pérdida de suelo o de su capacidad para sustentar biodiversidad por degradación, erosión, impermeabilización, compactación o presencia de contaminantes. El Proyecto contempla la intervención del suelo por la construcción y emplazamiento de sus partes, acciones y obras físicas.

La categoría de suelos es clase VII, de riesgo de erosión baja a moderada, aptos para la fruticultura. La superficie total a intervenir es de 9,2 Há respecto de las 1.420 Há que posee la propiedad del Titular.

En el numeral 2.2.2. de la DIA “Descripción General y Justificación del Área de Influencia”, el Titular señala que desde el punto de vista ambiental de la pérdida de suelo o capacidad para sustentar la biodiversidad por degradación, el embalse sólo trae estímulos para mejorar la biodiversidad, esto es por su influencia en incrementar el recurso hídrico en una zona definida en estado crítico de sequía, que influye positivamente en la avifauna que emplea estos depósitos de agua en sus migraciones, o los mamíferos terrestres que requieren este vital elemento, especialmente en verano. Asimismo, la superficie de suelo a intervenir es de bajo impacto por su menor extensión y magnitud en superficie (9,2 Há respecto de las 1.420 Há prediales), cuyas superficies son terrenos que han estado sometidos a fuerte intervención antrópica por actividades productivas; por lo tanto, no se afecta la biodiversidad del entorno del sitio de emplazamiento del embalse.

Respecto de la impermeabilización del suelo solo se prevé la colocación de una membrana de HDPE en la “cara interior” del muro, que tiene que ver con la pérdida por infiltración; no obstante, en la fase de cierre esta membrana es levantada y almacenada en bodegas del Titular, mientras que al terreno del embalse se suaviza mediante una suave restitución de la geoforma, para inducir a un proceso autogénico para volver a sostener una adecuada cobertura de vegetación natural propia de su entorno.

En lo referente a la compactación del terreno donde se emplaza el embalse, cabe destacar que solo se compacta el suelo empleado en la construcción del muro, específicamente en el núcleo central de este. Esta actividad no considera compuestos químicos que pudieran necesitarse en su compactación, sólo se esparcen capas de 30-50 cm de suelo, se humecta y luego se pasa un rodillo, no existiendo riesgo de contaminación. En la cara exterior del muro se establece una cubierta de vegetación de pastos y arbustos de bajo tamaño, para evitar riegos erosivos por lluvias intensas.

No existe presencia de contaminantes debido a que no se emplean aditivos o sustancias químicas en la compactación de los suelos, no hay residuos contaminantes de ningún tipo, toda actividad de la maquinaria durante la 51 de 813

construcción es mantenida fuera del área de trabajo, y se recoge todo residuo sólido. Durante la etapa de operación no hay preparación de sustancias químicas o plaguicidas en el suelo del embalse, las aguas no lo requieren y en este lugar no hay intervención de terceras personas, asimismo debe destacarse que el área del embalse esta cercada, impidiendo el ingreso de ganado doméstico.

Respecto a las acciones para evitar la erosión al embalse y las áreas de frutales a regar, estas corresponden a las siguientes:

• La construcción del muro se realiza con el suelo desde el interior de la poza del embalse, con el objetivo de no dispersar material particulado, dispuesto rápidamente sobre el área del muro y compactado rápidamente, previamente humectado.

• La excavación tiene como promedio 1-2 m de profundidad; y de acuerdo al estudio agrológico, presentó una estructura media de bloques subangulares de grado fuerte. Otros suelos de menor proporción entre los suelos muestreados corresponden a los Alfisoles, representados por la Serie La Lajuela, correspondiendo a un suelo de topografía de cerros de exposición sur, de texturas que varían entre franco arenosas en superficie, a franco arcillo arenosas en profundidad, de estructuras de bloques subangulares en superficie y macizas después de los 50 cm de profundidad, de materiales andesíticos meteorizados.

Las raíces son escasas en cantidad y de tamaño fino, y entre 80 a 150 cm aparece la roca y pedregosidad en avanzado sobre una matriz arcillosa, todo esto permite concluir que son terrenos pobres, arcillosos, que sus características definen a suelos clase VII por sus limitaciones, y que su grado de erosión depende del cuidado que se les otorgue. En este contexto, su excavación es de impacto menor, con una profundidad de 2-3 m, y se emplea el mismo suelo excavado de la poza del embalse para la construcción de los muros.

• Los taludes se protegen en el interior con un recubrimiento de lámina de HDE, y en el exterior se protegen mediante la revegetación natural de estos; y a la vez, son mantenidos reparando grietas hasta que la cobertura sea total y no se manifiesten rasgos erosivos por el impacto de las lluvias intensas.

• El acceso se mantiene alejado de la maquinaria y personal, cercando el entorno del embalse para evitar que se levante material particulado por el desplazamiento de éstos.

• La compactación del suelo no implica el uso de aditivos químicos, solo se ejecuta proceso natural, humedad y paso de rodillo, para evitar que se generen procesos erosivos producto del embalse; asimismo, no hay desplazamiento del material empleado en la construcción del embalse.

• No hay deterioro de las propiedades físicas, químicas y biológicas del suelo, del material excavado y dispuesto en el muro, dado que no hay aditivos o sustancias químicas en la construcción de éste. Además, durante la excavación no se generan modificaciones a la estructura, textura, aireación o modificación de sus parámetros.

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• No hay modificaciones en parámetros químicos, tales como: salinidad, sodicidad, alcalinidad, entre otros, pues no se emplean sustancias o aditivos al suelo durante la fase constructiva.

• La pérdida de suelo productivo es de baja magnitud (9,2 Há de 1.420 Há), considerando además que el embalse es parte de la actividad agrícola, inherente a esta actividad.

• El recurso suelo no se ve afectado, debido a que al cierre se efectúa la restauración de su geoforma, y la revegetación es establecida en un periodo de 3 años, dado que el suelo no se ve afectado en sus propiedades físicas o químicas de modo alguno.

Durante la fase de operación, las fluctuaciones de llenado y vaciado le confieren dinámicas de oxigenación y disponibilidad para la emergencia de especies pratenses y ciperáceas; por lo tanto, su calidad no se ve alterada dado que se incrementa la cantidad de minerales que se van depositando con el tiempo, mejorando las condiciones del suelo actual. Por último, cabe destacar que el embalse es parte esencial de la actividad agrícola, y más en este sector de la región, en donde la escasez hídrica es cada vez más notoria.

En la respuesta N°89 de la Adenda, el Titular señala que el área donde se emplaza el Proyecto corresponde a una zona con presencia de suelos de bajo valor agroecológico y forestal, es una zona húmeda, cuyos suelos se destinan a la acumulación de aguas de riego para el desarrollo agrícola de viñedos. Posterior a su vida útil, este material del rajo es dispersado en la poza empleada, en capas de 30 cm, esto permite su revegetación mediante proceso de autogénesis en pocos años.

De esta forma, de acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra a) del Reglamento del SEIA. La superficie con plantas, algas, hongos, animales silvestres y biota intervenida, explotada, alterada o manejada y el impacto generado en dicha superficie. Para la evaluación del impacto se deberá considerar la diversidad biológica, así como la presencia y abundancia de especies silvestres Vegetación y Flora Terrestre En el área de influencia se registraron 43 especies diferentes, que representan un total de 24 familias y 42 géneros distintos. Todas pertenecen a la división Magnoliophyta, con 27 especies nativas y 16 exóticas (63% y 37%, respectivamente); entre ellas, 15 son endémicas de Chile (35% del total). A nivel de familia, Asteraceae (9 individuos, 21% del total), Poaceae (5 especies, 11,6%) y Rosaceae (3 individuos, 7%) son las más frecuentes. Según la forma de vida, un 21% de las especies son arbóreas, un 35% del tipo arbustivo, un 37% son del tipo herbáceo y sólo un individuo es del tipo Suculento (Trichocereous chiloensis). Durante las campañas de terreno, no se registraron especies geófitas en ninguno de sus estados, por lo que se presume que no se encuentran en el área del Proyecto.

De acuerdo con las campañas de terreno realizadas, se registraron dos tipos de formaciones vegetacionales, correspondientes a Bosque Nativo y Pradera, cuyas superficies se señalan en la siguiente tabla:

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en estado de conservación o la existencia de un plan de recuperación, conservación y gestión de dichas especies, de conformidad a lo señalado en el artículo 37 de la Ley 19.300. Formación Superficie (ha) Bosque nativo 5,29 Pradera 2,823 Total 7,57 3 Superficie intervenida que comprende un Plan de Corrección Aprobado; Solicitud N°163/200-62/18. La diferencia entre 7,57 Há comprometidas con intervención de bosque nativo y la superficie total del proyecto (9,20 Há), es de 1,63 Há que no contienen bosque, solo praderas naturales.

Fuente: Tabla 30 de la DIA “Superficie de cada formación vegetacional”.

En vista de los artículos 2 y 5 de la ley N°20.283 y del artículo 3 del reglamento de dicha ley (donde se determina que la cobertura arbórea mínima para la región es de 25%), se concluye que corresponde a un bosque nativo dentro de las unidades vegetacionales N° 1 y N° 2; que corresponde a una superficie de 5,29 Há con una densidad arbórea de 545 arb/Há.

Fuente: Figura 8 de la Adenda “Prospección Flora y Vegetación”.

Dada la presencia de Bosque Nativo, en el Capítulo 10, numeral 10.2 del informe consolidado, se presentan los contenidos técnicos y formales del artículo 148 del RSEIA (PAS 148), referido a un Plan de Manejo Forestal de Obras Civiles, con el objetivo de sostener la densidad mínima de esta formación vegetacional, reforestando una densidad mayor correspondiente a 725 abr/Há.

El área de praderas que comprende un sector de inundación fue intervenida sin plan manejo previamente, por ello se aplica sectorialmente un plan de corrección para su compensación, y luego la reforestación del área intervenida, esta área corresponde a 2,82 Há.

En cuanto a especies en categoría de conservación, se localizó sólo un individuo de Trichocereus chiloensis en categoría de conservación “Casi Amenazado”, según el RCE; por lo tanto, y en vista del artículo 19 de la ley N°20.283, no es necesaria una resolución fundada de la CONAF sobre su intervención. Su 54 de 813

intervención no afecta la continuidad poblacional de la especie a nivel de cuenca; sin embargo, por ser una cactácea en edad adulta, se relocaliza fuera del área de influencia del Proyecto.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.5., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Relocalización cactus”, cuyo objetivo es la realización de rescate y relocalización de la especie Trichocereus chiloensis.

Conforme al artículo 6 del RSEIA el Titular concluye que el Proyecto no genera efectos adversos significativos sobre el componente Vegetación y Flora, tanto en cantidad como en calidad de los recursos involucrados como consecuencia de la extracción de éstos; asimismo, no son afectadas las condiciones que hacen posible la permanencia o desarrollo del recurso asociado a su disponibilidad, o utilización a futuro, y no se ve alterada la capacidad de regeneración de éste con la implementación del Plan de Manejo Forestal citado precedentemente. Finalmente, el impacto generado por el volumen o caudal de los recursos hídricos comprometidos no afecta de manera significativa la vegetación sustentada por éste, ya que la vegetación asociada al régimen hídrico no presenta un carácter hidrófilo y/o presencia de especies únicas.

Para la fase de cierre del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.2. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Revegetación en fase de cierre”, cuyo objetivo es realizar reforestación con especies arbóreas en caso de alcanzar la densidad objetivo.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.11. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Medida de prevención incendios forestales”, cuyo objetivo es instalar letreros alusivos a la prevención de incendios forestales.

Por último, el Titular expresa que el desarrollo del Proyecto no interviene áreas en las cuales se ponga en riesgo comunidades de flora que se encuentren en algún estado de conservación. Para más detalle, ver Anexo D1 de la DIA “Fauna y Vegetación”.

Hongos En cuanto al componente hongos, se observó una micobiota poco diversa, incluyendo especies saprobiontes y ninguna especie micorrícica. No se registraron especies en categoría de conservación; por lo tanto, no se presentan singularidades ambientales respecto a este grupo en el área de emplazamiento del Proyecto, y es posible descartar efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra b) del Reglamento del SEIA.

Fauna terrestre El área que ocupa el Proyecto corresponde en su mayor parte a zonas agrícolas y praderas artificiales, que presenta alto grado de intervención, no representando un hábitat único o de concentración de fauna.

Las especies registradas en terreno corresponden a especies generalistas de hábitat, tienen una amplia distribución geográfica y son comunes en toda la zona 55 de 813

centro-sur del país; no hay especies endémicas del área ni de la Región de O’Higgins.

En la inspección en terreno fueron identificadas un total de 26 especies de fauna terrestre, de las cuales 24 pertenecen a la clase Aves y 2 a la clase Reptiles. De acuerdo al origen de las especies identificadas, para la clase Reptiles ambas especies registradas son de origen nativo (Liolaemus lemniscatus y Philodryas chamissonis), siendo 1 endémica (Philodryas chamissonis); de la clase aves, 22 son nativas y 2 endémicas, las cuales corresponden a la especie Mimus thenca y Nothoprocta perdicaria.

Respecto de los mamíferos, la presencia del ratón oliváceo (Abrothrix olivaceus) se observa en los distintos sectores muestreados dentro del área de influencia del Proyecto. A pesar de ello, se aprecia que las abundancias y por ende las densidades son bajas o nulas en los puntos de muestreo, tal como lo describe Iriarte (2008), quien señala que en bosques sus densidades fluctúan entre 0 individuos en verano a más de 30 individuos/Há en otoño, y en matorral y praderas, desde 1 individuo/Há en primavera a más de 30 individuos/Há en otoño.

De acuerdo a lo declarado por el Titular en el numeral 2.2.2. de la DIA “Descripción General y Justificación del Área de Influencia, Fauna”, el valor ambiental del área de influencia es Medio, dado que la fauna presente corresponde en su mayoría a especies adaptadas a las condiciones locales de fuerte intervención antrópica; es decir, la mayoría de las especies tienen un carácter generalistas y poco específicas en requerimiento de hábitat. El grado de perturbación sobre la componente se considera Suave, ya que la construcción del embalse afecta a sectores puntuales de una región ya alterada, a esto se suman las características generalistas de la fauna local, lo que permite que las especies puedan migrar antes de comenzar las obras.

Lo anterior hace que la Intensidad del impacto sea Baja. Cabe destacar, que la presencia de la quebrada como cuerpo de agua (solo durante invierno) parece no influir en el desarrollo y asentamiento de la fauna terrestre, dado los resultados del estudio y a las características ya mencionadas de la fauna del sector.

En la respuesta N°21 de la Adenda Complementaria el Titular entrega los antecedentes del plan de perturbación controlada para reptiles. Al respecto, se sistematiza lo siguiente:

La medida de perturbación controlada se encuentra fundamentada únicamente en base a la presencia de las especies en categoría de conservación, culebra de cola larga (Philodryas chamissonis) y lagartija lemniscata (Liolaemus lemniscatus), de acuerdo a los lineamientos entregados por el Servicio Agrícola y Ganadero (SAG), en la “Guía de Evaluación Ambiental: Componente Fauna Silvestre” (SAG, 2016) y en la “Guía Técnica Para Implementar Medidas de Rescate/Relocalización y Perturbación Controlada” (Torres-Murra, et al. 2012).

La ejecución de la medida de Perturbación Controlada se realiza como se señala a continuación:

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Metodología de la Perturbación controlada

Generalidades Las actividades son efectuadas por un equipo de especialistas del área biológica, con experiencia en ejecución de esta medida y manipulación de especies de reptiles. Además de los especialistas, trabajan personas de apoyo que ejecutan las obras de remoción de elementos que puedan funcionar como refugio de los individuos de las especies de lagartijas.

Puesto que muchos de los desplazamientos se producen después de realizado el despeje, cuando el equipo que lo realizó ha abandonado el lugar (los ejemplares tienden a enterrarse mientras se ejecutan las tareas), el procedimiento debe llevarse a cabo entre 3-5 días antes del inicio efectivo de las obras programadas, para no dar pie a que aquello ocurra. En consideración al tamaño del área de influencia, se realiza la perturbación con 2 especialistas en fauna y 2 jornales de apoyo que ayuden en las labores de despeje y remoción de materiales.

Dado que los reptiles corresponden a organismos ectotermos, el desarrollo de este plan de perturbación se focaliza en las horas del día que presentan la mayor temperatura ambiental. Las labores de perturbación controlada de reptiles de baja movilidad se realizan entre las 9:30-13:00 horas y las 14:00-17:30 horas, dependiendo de la condición meteorológica.

Delimitación del área de perturbación Previo al inicio de las faenas de perturbación se procede a recorrer el área y fijar los límites de ésta, para su posterior delimitación y cercado. Esta acción permite evitar que el personal a cargo de las faenas de construcción utilice y circule por las áreas de sitios de refugios, acondicionadas para la protección de la fauna perturbada.

Remoción de refugios Con la finalidad de inducir el movimiento gradual de los reptiles hacia las zonas que no son ocupadas por las obras del Proyecto, se remueve de manera manual toda la vegetación arbustiva baja, además de despejar la zona inferior de arbustos y árboles mayores a 1 m, dejando libre además de rocas y ramas secas que pudieran servir de refugio para las especies de reptiles. Por otra parte, se direcciona la perturbación en sentido contrario al sector de llenado, con la finalidad de alejar a los ejemplares desplazados de los primeros sectores en donde se efectúa la afectación por las obras.

Creación de nuevos refugios Parte del material retirado del área a perturbar se dispone inmediatamente al lado del área de protección, con la finalidad de crear refugios que puedan ser utilizados durante el tránsito a la zona de destino, cuyo objetivo es evitar el retorno de los individuos a la zona perturbada. Además, de acuerdo a lo señalado en el punto anterior, los refugios no se disponen en sectores cercanos al área de inicio del llenado del embalse, para que los ejemplares desplazados no se acerquen a esta área. A continuación, en la siguiente figura se señalan los sitios de destino/refugio de reptiles.

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Fuente: Figura 6 de la Adenda Complementaria “Sitios de Destino/refugio de reptiles”.

Plan de seguimiento de la efectividad de las medidas El objetivo de realizar un programa de seguimiento a las medidas ambientales implementadas es verificar la eficacia del plan de perturbación controlada de reptiles, de acuerdo con las consultas N°14, N°58 y N°88 del ICSARA.

Las medidas para determinar el éxito del plan de perturbación controlada son las siguientes: - Asegurar que la población fue efectivamente desplazada (estimación riqueza y abundancia). - Evaluar la localización final de la población. - Evaluar la reocupación de los ambientes liberados, en el caso en que las obras (o el llenado) no se ejecuten inmediatamente. - Asegurar que las áreas donde sean desplazados los individuos se mantengan en óptimas condiciones.

Sin perjuicio a lo anterior, se toman en consideración las siguientes medidas y alcances complementarios, con la finalidad de optimizar la eficacia del plan de perturbación controlada:

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• Limpieza del 100% del área a intervenir (lugar del área de perturbación) al momento de realizarse la perturbación controlada.

• La efectividad de la medida está condicionada por el breve lapso de tiempo entre la aplicación de la perturbación y la implementación de la intervención definitiva del Proyecto (36-72 horas máximo), para evitar la recolonización por los mismos u otros individuos en la zona.

• Mantener la condición de roce de vegetación de manera permanente, para evitar la recolonización de especies de fauna silvestre.

Es importante destacar que la medida, no contempla la captura y/o manipulación de reptiles, impidiendo contar con datos cuantitativos precisos, como el número de ejemplares por especie, o cualquier dato cualitativo como: sexo, tamaño, peso, entre otros.

De este modo, como plan de seguimiento de la perturbación, se considera el desarrollo de tres campañas de terreno, para verificar el éxito del plan de perturbación controlada a ejecutar. La campaña de seguimiento es realizada por entre 1 o 2 especialistas que recorren el área liberada, como el área final de destino, considerando de esta forma 1 o 2 días (de acuerdo al número de especialistas). Cada campaña de seguimiento considera los siguientes objetivos:

Monitoreo 1 Monitoreo del área de intervención del Proyecto a realizarse transcurridos siete días de la perturbación. Se constata que el 100% de la vegetación haya sido removida del área perturbada, y se detecten en el área de sitios de refugios de protección y destino de reptiles. Paralelo a esto, se evalúa el estado del sitio perturbado, para descartar una recolonización de reptiles y se revisan las condiciones existentes en el sitio de destino de las especies perturbadas, para asegurar que se mantengan las condiciones de habitabilidad. El monitoreo se realiza corresponde a los siete (7) días.

Monitoreo 2 y 3 (15 y 30 días) Monitoreo del entorno inmediato del Proyecto, sector de refugios y destino de individuos perturbados. De igual manera se verifican las condiciones del sitio de destino de reptiles respecto a su habitabilidad y que en el área perturbada no existiera recolonización de reptiles. Los Monitoreos 2 y 3 corresponden a los 15 y 30 días post-perturbación.

Se precisa que en caso de que el seguimiento demuestre que existe recolonización de las áreas de influencia del Proyecto, se ejecuta una nueva perturbación controlada con traslado de especies hacia sectores más alejados del área de influencia del Proyecto, además de solicitar la ejecución de obras en el área recolonizada. En caso de que esta área no sea afectada, o ya haya sido efectuada la ejecución de sus obras, la perturbación está diseñada para evitar el traslado hacia zonas donde puedan verse afectadas por la etapa de llenada u operación.

Informes a entregar - Se realiza la entrega del informe de la actividad de Perturbación Controlada al 59 de 813

mes de finalizada la ejecución de estas labores. - Se elabora un Informe Final de Seguimiento de las actividades de Perturbación Controlada, también a entregar a los 30 días posteriores a la actividad de Monitoreo 3. - Se realiza la entrega de reportes, que den cuenta en menos de 5 días hábiles, de las labores de perturbación controlada y de cada uno de los monitoreos a realizar (7, 15 y 30 días).

Inducción Ambiental Se efectúa una charla de educación ambiental de inducción al personal, tanto para la perturbación controlada como para las labores a ejecutar. Al respecto, se entrega un reporte sobre la capacitación del personal, incluyendo el nombre, RUT y firma de cada trabajador presente en la capacitación.

En caso de ausentarse un(os) trabajador(es) de las obras de construcción u operación del Proyecto, se debe realizar la actividad de inducción ambiental para este(os) trabajador(es).

Para la fase de construcción del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.8., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de fauna hábito nocturno”, cuyo objetivo es realizar un monitoreo previo a la construcción del embalse para la detección de sitios de nidificación.

En complemento a la medida de perturbación controlada para reptiles, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.4. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Medida de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente”, cuyo objetivo es instalar letreros alusivos a la prohibición de caza, de pesca y cuidados a la flora y vegetación.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.6., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de fauna y vida silvestre”, cuyo objetivo es monitorear la fauna asociada al tranque, para demostrar los efectos positivos en particular a la avifauna.

Fauna acuática El estudio de fauna íctica en el canal Almahue (Santa Irene) (Anexo F de la Adenda, PAS 119) da cuenta de la presencia de dos especies endémicas y protegidas (Vulnerables) del país: Basilichthys australis y Cheirodon pisciculus (D.S. N°19/2012 MMA; D.S. N°38/2015 MMA); por lo tanto, se ejecuta un monitoreo estacional durante un año en la operación del Proyecto (en canal Almahue y embalse) para analizar el comportamiento de la fauna íctica en el canal Almahue y evaluar posibles desplazamientos hacia el embalse Las Posesiones. Posterior a ello, se analiza la pertinencia de la continuidad del monitoreo según los resultados obtenidos.

El muestreo se realiza en 8 puntos: 3 en el canal Santa Irene (canal Almahue), 1 punto en la piscina de acumulación, 1 punto en el sector de acumulación para bombeo, y 3 en el embalse Las Posesiones. Estos últimos son definidos en 60 de 813

función del espejo de agua que se encuentre al momento de realizar el muestreo. Preliminarmente, se entregan coordenadas de acuerdo con la ingeniería del Proyecto.

Punto de muestreo Ubicación UTM 19S WGS 84 Sistema Referencia Este Norte E-01 288.346 6.183.219 Canal Santa Irene o el Salto Aguas arriba de la bocatoma E-02 288.284 6.183.083 En la bocatoma E-03 288.234 6.182.981 Aguas debajo de la bocatoma PA-01 288.286 6.183.032 Piscina de acumulación En sector ribereño SA-01 288.377 6.183.040 Sector de acumulación para bombeo - EM-01 291.362 6.181.376 Embalse proyectado Adyacente al muro EM-02 291.235 6.181.226 En sector medio EM-03 291.422 6.181.097 En cola del embalse Fuente: Tabla 2 del Anexo F de la Adenda, PAS 119. “Puntos de muestreo Plan de Seguimiento Fauna Íctica”.

El objetivo del Plan es identificar y analizar potenciales afectaciones sobre la fauna íctica en la Operación del Proyecto, relacionadas con una posible disminución de sus poblaciones en el canal Almahue, producto del traslado de ejemplares hacia el embalse Las Posesiones.

En este contexto, los objetivos específicos del Plan serán los siguientes: - Determinar si existen variaciones en el estado de las poblaciones de especies protegidas en el canal Almahue. - Identificar posible desplazamiento desde el canal Almahue al embalse Las Posesiones. - En caso de ser necesario, proponer acciones que eviten el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo). - Elaboración de informes consolidados de seguimiento para entrega a la autoridad ambiental competente.

Se espera evaluar temporalmente si se generan cambios en el canal y un posible desplazamiento de las poblaciones objetivo hacia el embalse proyectado, correspondientes a especies protegidas de fauna íctica (Basilichthys australis y Cheirodon pisciculus). En caso de observarse cambios, definir si éstos corresponden a variaciones naturales de la biota, o si se generan por fluctuaciones en parámetros fisicoquímicos o de hábitat. En caso de detectar modificaciones atribuibles a la operación del Proyecto, se efectúan las recomendaciones necesarias para evitar el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo).

El Plan de Seguimiento contempla la ejecución de campañas de monitoreo estacionales por un año. Luego, se analiza la pertinencia de la continuidad del 61 de 813

seguimiento, previo informe de experto y aprobación por parte de la autoridad pertinente.

Para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.4. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Medida de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente”, cuyo objetivo es instalar letreros alusivos a la prohibición de caza, de pesca y cuidados a la flora y vegetación.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.7., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de fauna íctica”, cuyo objetivo es ejecutar un monitoreo estacional durante un año en la Operación del Proyecto (en canal Santa Irene y Embalse) para analizar el comportamiento de la fauna íctica en ambos cuerpos de agua antrópicos. Posterior a ello, se analiza la pertinencia de la continuidad del monitoreo según los resultados obtenidos.

A su vez, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.9. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de biota acuática”, cuyo objetivo es realizar monitoreos de la biota acuática para evaluar la variabilidad temporal de las poblaciones de especies protegidas presentes en el canal Almahue.

Conclusión: De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra b) del Reglamento del SEIA. La magnitud y duración del impacto del proyecto o actividad sobre el suelo, agua o aire en relación con la condición de línea de base. Suelo La superficie de suelo a intervenir es de bajo impacto por su menor extensión y magnitud en superficie (9,2 Há respecto de las 1.420 Há prediales), cuyas superficies son terrenos que han estado sometidos a fuerte intervención antrópica por actividades productivas; por lo tanto, no se afecta la biodiversidad del entorno del sitio de emplazamiento del embalse, en relación con su condición de base, tal como se analizó en la letra a) anterior del Artículo 6 del RSEIA, debido a que:

Respecto de la impermeabilización del suelo solo se prevé la colocación de una membrana de HDPE en la “cara interior” del muro, que tiene que ver con la pérdida por infiltración; no obstante, en la fase de cierre esta membrana se levanta y almacena en bodegas del Titular, mientras que al terreno del embalse se suaviza mediante una suave restitución de la geoforma, para inducir a un proceso autogénico para volver a sostener una adecuada cobertura de vegetación natural propia de su entorno.

En lo referente a la compactación del terreno donde se emplaza el embalse, cabe destacar que solo se compacta el suelo empleado en la construcción del muro, específicamente en el núcleo central de este. Esta actividad no considera compuestos químicos que pudieran necesitarse en su compactación, sólo se esparcen capas de 30-50 cm de suelo, se humecta y luego se pasa un rodillo, no existiendo riesgo de contaminación. En la cara exterior del muro se establece una 62 de 813

cubierta de vegetación de pastos y arbustos de bajo tamaño, para evitar riegos erosivos por lluvias intensas.

No existe presencia de contaminantes debido a que no se emplean aditivos o sustancias químicas en la compactación de los suelos, no hay residuos contaminantes de ningún tipo, toda actividad de la maquinaria durante la construcción se mantiene fuera del área de trabajo, y se recoge todo residuo sólido. Durante la etapa de operación no hay preparación de sustancias químicas o plaguicidas en el suelo del embalse, las aguas no lo requieren y en este lugar no hay intervención de terceras personas, asimismo debe destacarse que el área del embalse esta cercada, impidiendo el ingreso de ganado doméstico.

La pérdida de suelo productivo es de baja magnitud (9,2 Há de 1.420 Há), considerando además que el embalse es parte de la actividad agrícola, inherente a esta actividad.

• El recurso suelo no se ve afectado, debido a que al cierre se efectúa la restauración de su geoforma, y la revegetación es establecida en un periodo de 3 años, dado que el suelo no se ve afectado en sus propiedades físicas o químicas de modo alguno.

Durante la fase de operación, las fluctuaciones de llenado y vaciado le confieren dinámicas de oxigenación y disponibilidad para la emergencia de especies pratenses y ciperáceas; por lo tanto, su calidad no se ve alterada dado que se incrementa la cantidad de minerales que se van depositando con el tiempo, mejorando las condiciones del suelo actual. Por último, cabe destacar que el embalse es parte esencial de la actividad agrícola, y más en este sector de la región, en donde la escasez hídrica es cada vez más notoria.

En la respuesta N°89 de la Adenda, el Titular señala que el área donde se emplaza el Proyecto corresponde a una zona con presencia de suelos de bajo valor agroecológico y forestal, es una zona húmeda, cuyos suelos se destinan a la acumulación de aguas de riego para el desarrollo agrícola de viñedos. Posterior a su vida útil, este material del rajo es dispuesto en la poza empleada, en capas de 30 cm, esto permite su revegetación mediante proceso de autogénesis en pocos años.

Agua El Titular en los antecedentes entregados en la DIA y en las correspondientes Adendas, establece que solo utiliza los derechos de agua superficial que legalmente tiene constituidos en el canal Almahue. La Agrícola Santa Irene posee 7,199 acciones inscritas del canal Almahue (El Salto) (4,340 acciones inscritas en el Registro de Propiedad de Aguas del Conservador de Bienes Raíces de Peralillo, y usufructo de 2,859 acciones, totalizando 7,199 acciones), para ello existe un marco partidor del tipo proporcional, de veleta fija, que no permite su alteración.

La construcción del embalse se desarrolla en verano, época que no hay escurrimiento; por lo tanto, no se prevé ningún tipo de contaminación. Durante la operación, el Titular se suscribe a la Eurogapp, acreditando su certificación mediante análisis de agua de riego anualmente; y por lo tanto, se verifica la 63 de 813

calidad de éstas. No hay diluciones o actividades de mezclas con elementos de sanidad fitosanitaria en el embalse; por consiguiente, no se genera contaminación de las aguas.

El periodo de almacenamiento del agua no supera los 6 meses, y el proceso de llenado un periodo igual; es decir, las fluctuaciones en el llenado y vaciado, el oleaje que genera una excelente oxigenación, la eliminación del material leñoso que evita un proceso de eutrofización, permite concluir al Titular que el agua no se ve alterada en su calidad.

El embalse se llena con aguas provenientes de derechos agua que posee el Titular en el canal Almahue, en tanto las aguas lluvias que son intervenidas con la construcción del muro, son devueltas en su totalidad de modo de regular su flujo; asimismo, en períodos de lluvias intensas el embalse actúa como un regulador de flujo hídrico. No hay afectación de derechos de terceros, ni impacto sobre las aguas superficiales y corrientes de tipo invernal que suelen ocurrir, ni sobre napas subterráneas.

Se implementa un plan de monitoreo en la etapa de operación consistente en la toma de muestras y su posterior análisis en laboratorio. El procedimiento consiste en la toma de dos muestras simultáneas, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza. Ambas se envían a análisis en laboratorio para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Este procedimiento se lleva a cabo una o dos veces al año, dependiendo de las condiciones hidrológicas de la temporada.

La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras, de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua.

El aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse es del orden de 43,23 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos está en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en embalse es de 345 m3. Con este valor, se puede estimar que la sedimentación esperable no influye mayormente en la vida útil del Proyecto.

En el Anexo F de la Adenda “PAS 155”, el Titular expresa lo siguiente: “De acuerdo a lo expuesto, se puede apreciar que la variable “sedimentos” no es relevante para determinar la vida útil del embalse. En esta determinación se deben considerar otros factores propios de la operación y mantenimiento de este tipo de obras. Por su parte, el aporte específico de sedimentos en la parte alta de la cuenca es de 5,98 ton/km2.

De este modo se ha podido comprender que la posibilidad sería que la sedimentación afectara ciertas obras del embalse, por ejemplo una acumulación en el aforador de entrada que impida leer adecuadamente el caudal, en este caso puntual puede ser retirado este volumen sobre un camión tolva para ser dispuesto en potreros del Titular, para nivelar depresiones existentes”.

El Proyecto no genera la contaminación de aguas de la quebrada, lo anterior 64 de 813

debido a que se aplican las siguientes acciones:

Fase Construcción - La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras, de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. - Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua. - Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generan residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas. - No se emplean elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas. - La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza en el Proyecto se lleva a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del Titular. Se realizan las mantenciones en talleres autorizados y que estén en localidades cercanas, si fuera el caso. - Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor no se espera escurrimiento alguno. - Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua son llevadas a cabo durante los meses de verano, de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro. - El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias, en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, el cual impide que el escurrimiento afecte las labores de construcción del muro; por lo tanto, desvía las aguas hacia un costado y luego las devuelve al cauce natural aguas abajo de la obra indicada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos hacia la quebrada, o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse. - Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, construcción del muro e instalación del tubo de descarga, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra. - Se prohíbe todo tipo de lavado de camiones, “lechada” al interior de la poza embalse. - En el caso de uso de cemento, solo para la instalación del machón de descarga, todo excedente es levantado desde la obra y llevado al BAT, especialmente acondicionado para acumular este tipo de residuo, con los protocolos de recepción y despacho hacia lugares autorizados. En el caso de accidentes como por ejemplo: rotura de cañería de aceite se ha considerado su inserción en el Plan de Contingencias y Emergencias del Proyecto. - Se levanta todo tipo residuos como tablas de moldajes, fierros, clavos, etc., y todo material sobrante concluida la actividad, que se reitera es de bajo tiempo instalación, se estima no mayor a 10 días. - La programación de las obras en el cauce es de corta duración y de una expresión espacial reducida.

Medidas de contingencias - En el caso de un accidente de derrame de algún material considerado peligroso, 65 de 813

se levanta recogiendo todo el material y suelo afectado, y llevado en recipientes adecuados, y trasladado al BAT, el que ya cuenta con los permisos sanitarios acordados con la SEREMI de Salud, y dispuesto con los compromisos de disposición final requeridos. - En caso de una lluvia inesperada, se tiene un ataguía y canal de desvió de modo de evitar que las aguas se incorporen al muro, y se mezclen, evitándose la sedimentación “barro” al agua que puede escurrir aguas debajo de la obra. - No hay dilución de ningún elemento químico o sustancia de cualquier tipo en la obra.

Fase Operación - En cuanto a la fase de operación, el Proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del embalse. - No se considera la realización de actividad alguna que pueda contaminar las aguas que se acumulen en el embalse. - Existe un protocolo de llenado y vaciado del embalse (se mantiene un Manual de operación y mantención del embalse). - Se consideran Sistemas de Control y Monitoreo: Piezómetros, Limnímetros, Puntos de referencia y control. - Existe un Plan de Puesta en Carga de la Obra, que regula: Llenado, Medidas de Precaución y Medidas de Control. - Se detalla el Plan de Operación Normal, la Operación de Válvula de Entrega al Riego y del Personal y Controles durante la Operación. - No hay dilución de ningún tipo de residuo o producto que pudiera alterar la contaminación de las aguas, se monitorean constantemente las aguas de riego con el objeto de certificar la calidad del producto exportable, o bien respetar los BPA agrícolas. - No se generan diluciones de residuos líquidos o sólidos industriales o de ningún tipo sobre la quebrada, ya que ésta no se constituye como cuerpo receptor de residuos contaminantes; solo se captan las aguas lluvias en el caso de escorrentía pluvial, o bien se conducen aguas desde el Canal Almahue, derechos de aprovechamiento con los cuales cuenta el Titular. - Previo al inicio de la fase de construcción, se realiza capacitación al personal en relación con el cuidado de cursos de agua y un programa de difusión de uso eficiente del agua en las instalaciones.

Regulador de crecidas El compromiso de llenado invernal del embalse se realiza para cumplir con el compromiso de mantener en los meses de invierno solo el 70% de llenado del embalse, para que en los meses siguientes sea completado y así sostener un amortiguador de las crecidas en lluvias torrenciales.

Según tablas del balance hídrico, a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3; es decir, un 70% de su capacidad del total del embalse, para mantener la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.3. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de la calidad del agua”, cuyo objetivo es efectuar análisis químico de las aguas del tranque (A) para comparar la calidad de estas que 66 de 813

provienen del canal Almahue, las aguas embalsadas y medidas en el aforador de salida, amparados en la NCh 1.333 de riego.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.12., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Medidas de control y reportabilidad, de los caudales afluentes y el nivel de aguas en el embalse.”, cuyo objetivo es llevar un registro de los caudales afluentes, niveles de agua en el embalse, volúmenes de aguas lluvias restituidos.

Fase de Cierre En cuanto a la fase de cierre, el Proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del embalse. Al respecto:

• Se realiza el vaciado del embalse considerando el caudal máximo para no contaminar las aguas abajo.
• Se permite el paso de aguas de escurrimiento natural.
• Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra.
• La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza, se lleva a cabo fuera del área del Proyecto, y ajena a las instalaciones del Titular. Las mantenciones se efectúan en talleres autorizados y que estén en localidades cercanas.
• Se implementa un programa de inspecciones visuales una vez al año, durante un periodo de dos años en la fase de post cierre, para el seguimiento del cierre y verificación de su efectividad. Durante las inspecciones se observa si existe presencia de grietas, cárcavas, deslizamientos y asentamientos del corte del muro.
• Las aguas servidas generadas en esta fase son manejadas a través de baños químicos, en donde los residuos son retirados por la empresa autorizada para realizar dicha actividad.
• No hay instalación de faenas; por lo tanto, no se generan residuos de tipo domiciliario.
• Los residuos sólidos que se generen son dispuestos en lugar autorizado.
• Se recupera la lámina de plástico HDPE, guardándolas en bodegas del predio y luego despachándola a lugares autorizados.

Otras medidas - El Titular ha dispuesto que el embalse sirva de regulador de las crecidas en invierno, y solicitado que exista un representante de los pobladores o parceleros para evaluar las descargas de éste en forma controlada, de modo que el caudal liberado no cause daño aguas abajo. - Igualmente, para que durante el invierno se mantenga una capacidad de llenado del orden del 70% (fines del mes de agosto) con el objeto de que pueda absorber eventuales lluvias de alta intensidad y evitar el desborde de la quebrada natural como en años anteriores. - A su vez el Titular se ha comprometido a despejar y extraer desperdicios, ramas y obstáculos en la quebrada cercana al poblado y así, el caudal fluya de mejor modo. - Se ha comprometido a disponer de maquinaria para contener un posible 67 de 813

desborde por colapso del muro, o desborde por el vertedero de seguridad, desviando las aguas en el cruce de la quebrada con el camino de acceso al predio. - Se compromete a mantener informado a la población cercana del estado general del embalse, para que cumpla su rol de regulador de las crecidas invernales. - Capacitación a los trabajadores sobre la importancia de no contaminar los cauces que se están interviniendo, prohibiendo la eliminación de desechos y la modificación de la vegetación aledaña.

Planes de seguimiento - Previo al inicio de las obras, se procede a monitorear las aguas de los cauces donde se realizan las obras, mediante la toma de muestra de aguas y el análisis de éstas de acuerdo con la Norma NCH 1333, Requisitos de Calidad del Agua para el riego. Este análisis es utilizado como parámetro para las próximas mediciones. (Ver Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.3. compromiso ambiental voluntario: “Monitoreo de la calidad del agua”). - Durante el período de operación, período de riego, se realiza revisión diaria del estado de las aguas. Se realiza análisis químico comparativo de la calidad de ellas al menos una o dos veces al año, de mantenerse en los rangos contemplados en la norma riego de Chile. - Se lleva un registro que puede ser revisado por las autoridades competentes en cualquier momento. Las muestras son tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza; y luego, son enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego.

Como medidas de control Ambiental, se adoptan medidas para evitar la degradación de la calidad del agua del embalse, las que coinciden con las sugeridas por la literatura en la materia. - En el Proyecto no se produce dilución de ningún agroquímico, ni lavado de maquinaria, ni mezcla de pesticidas para desinfecciones, ni aplicación de fertilizantes vía riego, en consecuencia todas las actividades normales de una actividad agrícola se realizan en las dependencias del predio Bodegas, oficinas, etc, y ahí se llevan protocolos de aplicaciones, mantención de productos agroquímicos, entre otros, que fundamentalmente se ajustan a los BPA suscritos por el Titular, y más exhaustivas el certificado de la Eurogapp.

• Existe una limitación del tiempo de retención del agua en el reservorio: el agua embalsada solo permite regar media temporada de riego, en consecuencia el agua está reservada por un periodo no mayor a 6 meses y con fluctuaciones en su llenado o descargas.

• Existen salidas a diferentes niveles para evitar la descarga del agua sin oxígeno, relacionado con la alturas de nivel del agua dentro de los embalses; debido a que la condición anterior y el oleaje suele oxigenar la agua embalsada, no provocándose alteración alguna en la calidad de estas aguas.

• El Titular suscribe a las BPA, y el certificado de la Eurogapp y se mantiene vigente aprobándolo año tras año, especialmente por su actividad exportadora, esto mismo obliga a realizar análisis periódicos, de modo tal que en el caso que se produzcan cambios significativos al compararlos con la Norma de riego Chilena NCH 1333, se avisa a la Superintendencia del Medio Ambiente. 68 de 813

• Monitoreo de aguas para análisis comparativo. Se toman análisis de agua provenientes del canal Almahue y son contrastados con las aguas de riego que provienen del embalse, se realiza una vez al año, y deben estar dentro de los parámetros de la Nch de riego 1.333. Cualquier anomalía detectada es informada a la DGA y a la SMA.

• Se dan charlas instructivas al personal en obra de cómo proceder frente a algún accidente que ocurra con derrames.

Los monitoreos se acogen a lo siguiente: - Disposiciones de las Certificación EuroGapp. - Rangos establecidos por Norma Chilena de Riego NCh 1.333.

Aire De acuerdo con el Anexo C de la Adenda, las principales emisiones atmosféricas que se generan durante la construcción del embalse corresponden a material particulado (PM10), también existen algunas emisiones de gases de combustión asociadas a los vehículos empleados en la faena. Estas emisiones, también denominadas de escape, se originan a partir del funcionamiento de camiones y maquinaria pesada.

Para las fases de operación y cierre también se estiman las emisiones atmosféricas de material particulado y gases de combustión de motores; no obstante, éstas son magnitudes significativamente inferiores que las correspondientes a la fase de construcción.

Se emplean 7 vehículos que son utilizados para el traslado de 2 excavadoras, 1 rodillo y una motoniveladora (cuatro camiones con rampla), 1 camión aljibe y 2 camiones tolva que realizan el carguío y volteo de suelo y material de empréstito; además de una camioneta con capacidad para 5 personas, que traslada al personal durante la etapa de construcción. Es importante señalar que no hay traslado de material de empréstito desde otras partes, solo se extrae material desde el interior de la poza.

Las fuentes de emisiones atmosféricas consideradas para el Proyecto incluyen las actividades de las Fases de Construcción, Operación y Cierre del embalse.

En el Estudio de Emisiones Atmosféricas, se incorporan los valores asociados a los viajes de los vehículos y maquinaria.

Cabe destacar, que en esta estimación se incluyen las emisiones de MP10 generadas por el traslado de las maquinarias hacia la obra, constituidos por 4 viajes, los que corresponden al principio de la etapa de construcción y luego al término de ella (8 meses). Además, se calcula la tasa de emisión de los gases contaminantes CO, HC, NOx y MP, generados en la combustión de motores de las maquinarías utilizadas en las mismas actividades.

Las emisiones que el Proyecto genera en mayor medida ocurren durante la etapa de Construcción. Es durante esta fase que se proyecta un total de emisiones de MP10 de 1,1617 ton/año; 0,00063 ton/año para la operación y 0,0771 ton/año 69 de 813

para el cierre.

Con respecto a las emisiones producidas por los gases de combustión, los valores obtenidos son menores y no significativos, aun así, cabe destacar, que la emisión de gases que muestra los mayores niveles, corresponde al NOx con 0,08213 ton/año.

Durante el desarrollo de la fase de construcción del Proyecto, se implementan medidas de control de las emisiones atmosféricas, cuyo fin es prevenir algún impacto que pudiesen generar las diferentes actividades en las fases de Construcción, Operación y Cierre. Las medidas corresponden a las siguientes:

• Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta.
• Realizar mantenciones de equipos y maquinarias en caso de ser requeridos.
• Humectación del material de excavación y de los caminos no pavimentados, ubicados en el área de emplazamiento del Proyecto.
• Durante la etapa de Construcción, se humectan los caminos de acceso y los caminos de accesos interiores, y estabilización de las zonas de tránsito de la maquinaria pesada y de camiones, así como la de acopio de material. Lo anterior, siempre y cuando las condiciones del tiempo sean adversas (primavera - verano).
• Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos, impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera.
• Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humectando previamente la superficie del suelo.
• El límite de velocidad máximo para los camiones o maquinaria pesada corresponde a 20 km/h.

En función de los antecedentes precedentes es factible determinar que las concentraciones resultantes se sitúan por debajo de la norma de calidad de aire, especialmente para material particulado MP10 (DS N°59/98 del MINSEGPRES).

Asimismo, para la fase de construcción del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.10., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Humectación de caminos no pavimentados”, cuyo objetivo es la humectación de los caminos no pavimentados, cuya acción se realiza con agua de los derechos de aguas con permisos otorgados, en aquellos periodos que poseen las condiciones meteorológicas más adversas (primavera ‐ verano).

De esta forma, de acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra c) del Reglamento del SEIA. La superación de los valores de las concentraciones establecidos en las normas secundarias de calidad Las emisiones y concentraciones correspondientes a material particulado y gases en el entorno del Proyecto, resultan bajas respecto de las normas que las regulan, por lo que se determina consecuentemente que las emisiones y concentraciones son también de baja magnitud y de duración acotada, respecto de las normas secundarias, donde al considerar además la línea de base, no determinan valores sobre éstos; por lo tanto, no se generan efectos significativos sobre la biota. 70 de 813

ambiental vigentes o el aumento o disminución significativos, según corresponda, de la concentración por sobre los límites establecidos en éstas. A falta de tales normas, se utilizarán como referencia las normas vigentes en los Estados que se señalan en el artículo 11 del Reglamento. En caso que no sea posible evaluar el efecto adverso de acuerdo a lo anterior, se considerará la magnitud y duración del efecto generado sobre la biota por el proyecto o actividad y su relación con la condición de línea de base.

Durante el desarrollo de la fase de construcción del Proyecto, se implementan medidas de control de las emisiones atmosféricas, cuyo fin es prevenir algún impacto que pudiesen generar las diferentes actividades en las fases de Construcción, Operación y Cierre. Las medidas corresponden a las siguientes:

• Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta.
• Realizar mantenciones de equipos y maquinarias en caso de ser requeridos.
• Humectación del material de excavación y de los caminos no pavimentados, ubicados en el área de emplazamiento del Proyecto.
• Durante la etapa de construcción, se humectan los caminos de acceso y los caminos de accesos interiores, y estabilización de las zonas de tránsito de la maquinaria pesada y de camiones, así como la de acopio de material. Lo anterior, siempre y cuando las condiciones del tiempo sean adversas (primavera - verano).
• Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos, impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera.
• Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humectando previamente la superficie del suelo.
• El límite de velocidad máximo para los camiones o maquinaria pesada corresponde a 20 km/h.

En función de los resultados obtenidos es factible determinar que las concentraciones resultantes se sitúan por debajo de la norma de calidad de aire, especialmente para material particulado MP10 (DS N°59/98 del MINSEGPRES).

De esta forma, de acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra d) del Reglamento del SEIA. La diferencia entre los niveles estimados de ruido con proyecto o actividad y el nivel de ruido de fondo representativo y característico del entorno donde se concentre fauna nativa asociada a hábitats de relevancia para su nidificación, reproducción o alimentación. Para el análisis de los niveles estimados de ruido con proyecto en el entorno donde se concentre fauna nativa, se debe tener en consideración que en Chile no existe normativa referente a los niveles y efectos de la emisión de ruido para fauna, por lo que es posible usar como referencia la norma internacional “Effects of noise on wildlife and other animals”, 1971, United States Environmental Protection Agency (EPA)”. Dicha norma establece como referencia un máximo de 85 dB, para no generar efectos sobre la fauna silvestre. Lo anterior es congruente con la Guía de Evaluación Ambiental de la Componente Fauna Silvestre G‐PR‐GA‐03 de abril del 2012 del SAG, que entrega criterios de evaluación de impactos por pérdida del componente ambiental Fauna Silvestre, el cual establece un criterio de 85 dB(L) para no generar efectos sobre la fauna silvestre.

En este contexto, teniendo en consideración que los niveles de presión sonora medidos fluctúan entre los 45,1 dB(A) y 47,7 dB(A). Se determinó un Buffer de 150 m de distancia del área del Proyecto, a partir del cual los niveles de ruido esperados, producto de la contribución exclusiva de la maquinaria, se encuentran bajo el criterio definido de 85 dB para no generar efectos sobre la fauna silvestre, de acuerdo a la norma internacional de referencia “Effects of noise on wildlife 71 de 813

and other animals”, 1971, United States Environmental Protection Agency (EPA)”.

Asimismo, durante la fase de operación, que consiste principalmente en el llenado del embalse, no se consideran fuentes de ruido significativas. El impacto generado por la utilización y/o manejo de productos químicos, residuos, así como cualesquiera otras sustancias que puedan afectar los recursos naturales renovables. En función de la información sistematizada en la siguiente tabla, tanto en la etapa de construcción, operación y cierre, no existe exposición a contaminantes debido al impacto generado por el manejo de productos químicos y residuos sobre los recursos naturales renovables, incluidos el suelo, agua y aire.

Fuente: Anexo Ficha Resumen de la Adenda Complementaria.

El impacto generado por el volumen o caudal de recursos hídricos a intervenir o explotar, así como el generado por el transvase de una cuenca o subcuenca hidrográfica a otra, incluyendo el generado por ascenso o descenso de los niveles de En la respuesta N°78 de la Adenda, el Titular señala que en la fase de construcción se emplea agua desde el tranque A existente, qué se llena con aguas superficiales provenientes del canal Almahue, cuyo uso corresponde a la humectación de caminos o del terreno dispuesto para la construcción del muro (10 m3/día), con el objetivo de lograr los niveles de compactación definidos en el estudio de mecánica de suelos. Adicionalmente, en la fase de construcción se utiliza agua potable de bebida para las personas, calculado 20 l/día por persona, proveniente de un APR del cual el titular es accionista.

En la fase de Operación este recurso se emplea para el llenado del embalse, correspondientes a derechos de aprovechamiento de agua constituidos y acreditados del canal Almahue.

De lo anterior, el Titular concluye que el Proyecto no genera impacto sobre 72 de 813

aguas subterráneas y superficiales. La evaluación de dicho impacto deberá considerar siempre la magnitud de la alteración en: g.1. Cuerpos de aguas subterráneas que contienen aguas fósiles. g.2. Cuerpos o cursos de aguas en que se generen fluctuaciones de niveles. g.3. Vegas y/o bofedales que pudieren ser afectadas por el ascenso o descenso de los niveles de aguas. g.4. Áreas o zonas de humedales, estuarios y turberas que pudieren ser afectadas por el ascenso o descenso de los niveles de aguas subterráneas o superficiales. g.5. La superficie o volumen de un glaciar susceptible de modificarse. recursos hídricos, debido a que la fuente de abastecimiento es regulada por una comunidad de aguas, que reparte proporcionalmente este recurso a los habitantes del sector de Santa Irene, parceleros y predios mayores, y el recurso es mayor o menor, dependiendo de las condiciones hídricas de la fuente matriz (río Cachapoal tercera sección).

Para el llenado del embalse se cuenta con los derechos de aprovechamiento de agua suficientes; por lo tanto, no se ven alterados de ninguna forma los derechos de los parceleros, básicamente porque la utilización del recurso es regulada por una comunidad de agua, donde todos los usuarios del sector son parte.

De esta forma, de acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 6° letra g) del Reglamento del SEIA. Los impactos que pueda generar la introducción de especies exóticas al territorio nacional o en áreas, zonas o ecosistemas determinados. No aplica al Proyecto. El Proyecto no contempla introducción de alguna especie exótica al territorio nacional o en áreas, zonas o ecosistemas determinados. Referencia al ICE para mayores Capítulo 6.2 del ICE. 73 de 813

detalles sobre este impacto específico En consecuencia, no es necesario presentar un EIA para el Proyecto “Embalse Las Posesiones”, ya que este no genera o presenta efectos adversos significativos sobre la cantidad y calidad de los recursos naturales renovables, incluidos el suelo, agua y aire, bastando la presentación de una DIA.

5.3. REASENTAMIENTO DE COMUNIDADES HUMANAS O ALTERACIÓN SIGNIFICATIVA DE LOS SISTEMAS DE VIDA Y COSTUMBRES DE GRUPOS HUMANOS Impacto ambiental No se generan impactos significativos. Existencia de grupos humanos en el área de influencia De acuerdo a los antecedentes declarados por el Titular en las Fichas Resúmenes de la Adenda Complementaria, se señala que en las inmediaciones del embalse no existen casas particulares, negocios, actividades turísticas, de recreación o actividades productivas que interactúen de manera directa con el Proyecto. Sólo existe una casa que utiliza el administrador predial y que se encuentra distante aproximadamente a 280 m desde donde se ubica el muro.

Las primeras casas se ubican en la localidad más cercana denominada Santa Irene, representado por las antiguas casas patronales, hoy escuelas y viviendas de sitios asociados a parcelas de la época, obtenidas a través de la Reforma Agraria, y que se encuentran distantes a 3,8 km (plaza) del Proyecto. Reasentamiento de comunidades humanas De acuerdo a los antecedentes declarados por el Titular en las Fichas Resúmenes de la Adenda Complementaria, se expresa que el Proyecto se encuentra dentro del predio del Titular, y su ejecución no genera la necesidad de realizar un reasentamiento de grupos humanos, toda vez que los terrenos en los que se emplaza no son ocupados por grupos o comunidades humanas, y no se realizan actividades culturales o religiosas. La intervención, uso o restricción al acceso de los recursos naturales utilizados como sustento económico del grupo o para cualquier otro uso tradicional, tales como uso medicinal, espiritual o cultural. De acuerdo a los antecedentes declarados en las Fichas Resúmenes de la Adenda Complementaria, se expresa que el Proyecto se encuentra dentro del predio del Titular; por lo tanto, estos terrenos no son ocupados por grupos o comunidades humanas, y no son utilizados para extracción de recursos naturales utilizados como sustento económico de un grupo o para cualquier otro uso tradicional, tales como uso medicinal, espiritual o cultural. El Titular en los antecedentes entregados en la DIA y en las correspondientes Adendas, establece que solo utiliza los derechos de agua superficial que legalmente tiene constituidos en el canal Almahue. La Agrícola Santa Irene posee 7,199 acciones inscritas del canal Almahue (El Salto) (4,340 acciones inscritas en el Registro de Propiedad de Aguas del Conservador de Bienes Raíces de Peralillo, y usufructo de 2,859 acciones, totalizando 7,199 acciones), para ello existe un marco partidor del tipo proporcional, de veleta fija, que no permite su alteración. El detalle de las acciones propias y en arriendo o en usufructo del Titular es el siguiente:

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Inscripciones D º agua Nº Acciones Observaciones Fs. 60 nº 46 año 2006 1,35975 Arriendo Fs. 1 nº1 año 2006 1,49000 Usufructo Fs. 302 nº 277 año 2013 0,51600 Compraventa Fs. 38 nº 49 año 2010 0,87413 Compraventa Fs. 146 nº186 año 2012 0,25900 Compraventa Fs. 145 nº 185 año 2012 0,84200 Compraventa Fs. 206 nº256 año 2017 0,06500 Compraventa Fs. 100 nº13 año 2015 0,26000 Compraventa Fs. 100 nº136 año 2015 0,26000 Compraventa Fs. 304 nº278 año 2013 0,06500 Compraventa Fs. 93 nº128 año 2014 0,38454 Compraventa Fs. 93 nº 129 año 2014 0,54220 Compraventa Fs. 176 nº243 año 2014 0,28400 Compraventa Fs. 103 nº136 año 2016 0,10790 Compraventa Fs. 104 nº137 año 2016 0,10790 Compraventa Fs. 35 nº45 año 2018 0,35000 Compraventa Total 7,76742

Fuente: Respuesta N°25 de la Adenda Complementaria.

En el Anexo A de la Adenda se adjuntan las inscripciones de los derechos de agua (acciones inscritas). En tanto, en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo y Anexo A.2 Arriendo de Agua, ambos de la Adenda Complementaria, se adjuntan las copias de inscripción de los derechos de usufructo y de arriendo. Estas aguas son utilizadas para embalsarlas en invierno-primavera, para posteriormente en verano ser utilizados en el riego de los cultivos. De lo anterior, en la respuesta N°89 de la Adenda, el Titular concluye que el Proyecto no genera impacto sobre recursos hídricos, debido a que para embalsar las aguas posee los derechos de aprovechamiento respectivos. En este contexto, el Proyecto utiliza las mismas aguas superficiales usadas históricamente (situación sin Proyecto) para el riego de los cultivos del Fundo Santa Irene por medio del canal Almahue existente, de acuerdo con los derechos de aprovechamientos de aguas que pertenecen al Titular. La disponibilidad para el embalse es regida en forma exclusiva por el comportamiento en caudal del canal Almahue, lo que depende de las características pluviométricas y meteorológicas locales de cada año.

Dado que el abastecimiento de aguas del embalse Las Posesiones proviene del canal Almahue, la Dirección General de Aguas en el ámbito de sus competencias, sugiere condicionar la aprobación ambiental de este Proyecto (Observación N°26 de la Adenda Complementaria), indicando que el Titular como medida de control y reportabilidad, informe los caudales afluentes y el nivel de aguas en el embalse, con registro mensual, pero reportes semestrales a través de la plataforma y formatos de la Superintendencia de Medio Ambiente.

Al respecto, el Titular señala en la respuesta N°26 de la Adenda Complementaria 75 de 813

lo siguiente: “El Titular a modo de compromiso voluntario, lleva un registro de los caudales afluentes, niveles de agua en el embalse, volúmenes de aguas lluvias restituidos y cualquier otra información que permita acreditar el uso adecuado del embalse. El registro es mensual y cada 6 meses es informada a la SMA a través de su plataforma del SNIFA”.

Asimismo, para la fase de operación del Proyecto, en el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.12., el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Medidas de control y reportabilidad, de los caudales afluentes y el nivel de aguas en el embalse.”, cuyo objetivo es llevar un registro de los caudales afluentes, niveles de agua en el embalse, volúmenes de aguas lluvias restituidos.

De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 7° letra a) del Reglamento del SEIA. La obstrucción o restricción a la libre circulación, conectividad o el aumento significativo de los tiempos de desplazamiento. El Proyecto no interviene, usa o restringe el acceso a los recursos naturales utilizados como sustento económico del grupo, o para cualquier otro uso tradicional, no se obstruye o interrumpe la libre circulación, conectividad o el aumento significativo de los tiempos de desplazamiento, y el Proyecto no genera alteración alguna al acceso o a la calidad de bienes, equipamientos, servicios o infraestructura básica de los grupos humanos.

El embalse contribuye a evitar desbordes de la quebrada Las Posesiones que impiden el libre flujo de vehículos en el camino hacia la Agrícola Santa Irene, por lo que no impide en ningún momento el libre tránsito. Este embalse actúa de regulador de las crecidas invernales, frente a las constantes inundaciones de invierno que afectan a las localidades de Santa Irene y Santa Matilde.

En complemento a lo anterior, cabe destacar que en el camino de acceso al predio existen tramos de forma paralela a la quebrada Las Posesiones, las cuales se inundan debido a aguas lluvias que provocan el desborde de este cauce. En este contexto, el Proyecto absorbe el flujo de agua que baja por las quebradas, actuando de regulador de crecidas e impidiendo el desborde la quebrada Las Posesiones, debido a que libera de manera gradual el volumen interceptado de agua; por lo tanto a partir de lo expresado y el uso que tiene la ruta se descarta el efecto analizado.

Durante la fase de operación no se considera transporte de maquinarias ni vehículos, solo un vehículo liviano que traslada a los colaboradores esporádicos durante el día de trabajos de inspección.

En síntesis, en cuanto a la obstrucción o restricción a la libre circulación, conectividad o el aumento significativo de los tiempos de desplazamiento, ya sea durante la construcción de las obras como con su operación, no se altera la dinámica de movilidad que se desarrolla actualmente en la localidad de Santa Irene.

En función de los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, 76 de 813

que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 7° letra b) del Reglamento del SEIA. La alteración al acceso o a la calidad de bienes, equipamientos, servicios o infraestructura básica. No se identifica equipamiento, servicios o infraestructura básica alterada, tanto por la construcción y operación del Proyecto, al encontrarse éste a más de 2,5 km de cualquier tipo de infraestructura de uso comunitario (primeras viviendas ubicadas en el sector oriente de la localidad de Santa Irene).

En este contexto, no se considera que a consecuencia del Proyecto se obstruya o restrinja la libre circulación, conectividad o el aumento significativo de los tiempos de desplazamiento, ni se altere el acceso o a la calidad de bienes, equipamientos, servicios o infraestructura básica, debido a que las actividades asociadas al Proyecto son muy menores; al respecto, en la fase de construcción se emplean 10 trabajadores como máximo, por un periodo de 11 meses con actividades constructivas intra prediales; en tanto, en la fase de operación las actividades del Proyecto son mínimas (control y monitoreo de la regla operacional del embalse), con un trabajador asignado con dedicación parcial a la operación del embalse.

De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 7° letra c) del Reglamento del SEIA. La dificultad o impedimento para el ejercicio o la manifestación de tradiciones, cultura o intereses comunitarios, que puedan afectar los sentimientos de arraigo o la cohesión social del grupo. En cuanto a una posible dificultad o impedimento para el ejercicio o la manifestación de tradiciones, cultura o intereses comunitarios, que puedan afectar los sentimientos de arraigo o la cohesión social del grupo, los antecedentes descritos por el Titular en el numeral 2.2.2. de la DIA “Descripción General y Justificación del Área de Influencia”, indican que no se dificulta o impide el ejercicio o la manifestación de tradiciones, cultura o intereses comunitarios que puedan afectar los sentimientos de arraigo o la cohesión social de los grupos humanos, debido a que las festividades y conmemoraciones más importantes de la comuna de Palmilla se ejecutan en localidades distantes al área de influencia del Proyecto.

En este contexto, no se impide por acción u omisión el impedimento al libre ejercicio de manifestar tradiciones, culturas o intereses comunitarios.

En función de los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 7° letra d) del Reglamento del SEIA. Para los grupos humanos pertenecientes a pueblos indígenas, además de las circunstancias señaladas precedentemente, se considerará la duración y/o No existe población, comunidades o grupos humanos protegidos por leyes especiales, ni se registra la presencia de Comunidades Indígenas bajo la Ley Indígena (Ley N°19.253), asimismo, no se identifican demandas o pretensiones territoriales sobre terrenos en el área del Proyecto; por lo tanto, no se generan efectos que impidan o dificulten las relaciones sociales, económicas, culturales o la manifestación de tradiciones, intereses comunitarios o sentimientos de arraigo de la población local. 77 de 813

magnitud de la alteración en sus formas de organización social particular. Referencia al ICE para mayores detalles sobre este impacto específico Capítulo 6.3 del ICE. De acuerdo con lo anterior se puede concluir que el Proyecto “Embalse Las Posesiones”, no generan reasentamiento de comunidades humanas o alteración significativa de los sistemas de vida y costumbres de los grupos humanos cercanos al área del proyecto.

5.4. LOCALIZACIÓN EN O PRÓXIMA A POBLACIONES, RECURSOS Y ÁREAS PROTEGIDAS, SITIOS PRIORITARIOS PARA LA CONSERVACIÓN, HUMEDALES PROTEGIDOS Y GLACIARES, SUSCEPTIBLES DE SER AFECTADOS, ASÍ COMO EL VALOR AMBIENTAL DEL TERRITORIO EN QUE SE PRETENDE EMPLAZAR Impacto ambiental No se generan impactos significativos. Existencia de poblaciones protegidas No existe población, comunidades o grupos humanos protegidos por leyes especiales, ni se registra la presencia de Comunidades Indígenas bajo la Ley Indígena (Ley N°19.253); asimismo, no se identifican demandas o pretensiones territoriales sobre terrenos en el área del Proyecto. Existencia de recursos y áreas protegidas, sitios prioritarios para la conservación, humedales protegidos, glaciares y zona con valor ambiental No, debido a que el Proyecto se desarrolla en un predio privado destinado a fines agrícolas. Susceptibilidad de afectar poblaciones protegidas, considerando la extensión, magnitud o duración de la intervención en áreas donde ellas habitan. No existe población, comunidades o grupos humanos protegidos por leyes especiales, ni se registra la presencia de Comunidades Indígenas bajo la Ley Indígena (Ley N°19.253); asimismo, no se identifican demandas o pretensiones territoriales sobre terrenos en el área del Proyecto. En función de los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 8 del Reglamento del SEIA. Susceptibilidad de afectar recursos y áreas protegidas, sitios prioritarios para la conservación, Las obras del Proyecto se emplazan fuera y alejadas de las áreas protegidas y/o colocadas bajo de protección oficial, incluidos los glaciares, humedales protegidos, sitios prioritarios y valor ambiental del territorio. En efecto, las áreas más cercanas son las que se señala a continuación: - El área del Proyecto se encuentra a aproximadamente 18 kilómetros de la 78 de 813

humedales protegidos, glaciares o territorios con valor ambiental, se considerará la extensión, magnitud o duración de la intervención de sus partes, obras o acciones, así como de los impactos generados por el proyecto o actividad, teniendo en especial consideración los objetos de protección que se pretenden resguardar. ciudad de Santa Cruz. - No existen áreas protegidas cercanas a la zona. Lo más cercano sería el Parque Nacional Palmas de Cocalán, el cual está distante a más de 30 km hacia el norte del Proyecto. - En la Región del Libertador Bernardo O’Higgins, no existen humedales protegidos clasificados en la categoría RAMSAR. - El área del Proyecto no se inserta en la unidad geomorfológica de cordillera andina; por lo tanto, en ella no hay presencia de glaciares. - Las áreas de valor ambiental o cuyo objetivo de protección están vinculado con ello en la región, no se interceptan con el área de influencia del Proyecto. En el área de inserción del Proyecto se presenta un terreno agrícola, por esta razón se descarta la presencia de áreas con valor ambiental del territorio. En este contexto, el polígono del Proyecto se emplaza fuera de áreas puestas bajo protección oficial declaradas en la región, y que se encuentran consideradas para efectos del SEIA según el OF. ORD. N°130844 de 2013; por lo tanto, el Proyecto no presenta incompatibilidad con este tipo de áreas. Como se puede desprender del análisis, todas las áreas de valor ambiental se encuentran lejanas al Área de Influencia del Proyecto, y no son susceptibles de ser afectadas directa o indirectamente por este. De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 8 del Reglamento del SEIA. Referencia al ICE para mayores detalles sobre este impacto específico Capítulo 6.4 del ICE. En consecuencia, no es necesario presentar un EIA para el Proyecto “Embalse Las Posesiones” debido a que no se localiza próximo a poblaciones, recursos, áreas protegidas sitios prioritarios para la conservación, humedales protegidos y glaciares, susceptibles de ser afectados, así como el valor ambiental del territorio en que se pretende emplazar, bastando la presentación de una DIA.

5.5. ALTERACIÓN SIGNIFICATIVA, EN TÉRMINOS DE MAGNITUD O DURACIÓN, DEL VALOR PAISAJÍSTICO O TURÍSTICO DE UNA ZONA Impacto ambiental No se generan impactos significativos. Existencia de valor turístico No, debido a que el Proyecto se desarrolla en un predio privado destinado a fines agrícolas. Existencia de valor paisajístico No, debido a que el Proyecto se desarrolla en un predio privado destinado a fines agrícolas. La duración o la magnitud en que se Entendiendo la definición de una zona de valor paisajístico, en cuanto a que debe ser perceptible visualmente y que los atributos otorguen una calidad única y representativa, es importante aclarar que de acuerdo con lo expuesto en el 79 de 813

obstruye la visibilidad a una zona con valor paisajístico. numeral 2.2.2. de la DIA “Descripción General y Justificación del Área de Influencia”, la accesibilidad visual hacia las partes, obras y acciones del Proyecto se encuentra completamente restringida a observadores ajenos a la operación del Fundo Santa Irene.

El Proyecto puede visualizarse escasamente a una distancia de 1 km, dada la topografía del lugar. No compromete visualmente el área, debido a que el embalse se encuentra distante y aislado topográficamente. Adicionalmente, los espejos de agua son visualmente atractivos en la zona. Para más detalle, ver Anexo D.3 de la DIA “Patrimonio Tangible”.

El área de Influencia del Proyecto desde el punto de vista paisajístico posee características propias del ecosistema de matorral y bosque esclerófilo, formación caracterizada por renovales dominados por Lithraea caustica y Peumus boldus, además de comunidades intra zonales ubicadas en fondos de quebradas, laderas de exposición sur y cauces de agua.

Asimismo, Luebert y Pliscoff (2006) identifican el piso como bosque esclerófilo andino mediterráneo dominado por Quillaja saponaria, Lithraea caustica, Kagenekia oblonga y en zonas con mayor humedad Cryptocaria alba. Las laderas rocosas de exposición norte se caracterizan por un matorral en el cual destacan Colliguaja odorifera, Puya berteroniana y Trichocereus chiloensis.

En complemento, Donoso y sus tipos forestales (1981), expresa que en el área de influencia del Proyecto se encuentra en el tipo forestal Esclerófilo, donde describe su superficie como una altamente ocupada por campos de cultivo agrícola y plantaciones, además de actividad ganadera. En la parte más septentrional del tipo se encuentran bosques de características semiáridas, con Acacia caven como la especie principal. Más al sur las especies principales comienzan a ser Quillaja saponaria y Maytenus boaria; y en los faldeos de la cordillera de la costa son acompañadas de especies arbustivas como Kagenekia oblonga, Colliguaja odorífera o Schinus polygamus; además de plantas de las familias asteraceae y rhamnaceae.

En los sectores húmedos, quebradas o aledaño a cursos de agua se encuentran bosques de galería, constituidos por especies higrófilas como Crinodendron patagua o Beilschmiedia miersii, entre otras.

El paisaje descrito presenta características que lo configuran como un territorio similar a otros que se pueden encontrar dentro de la región, en estos espacios geográficos asociados a la Cordillera de la Costa y valles inter montanos. No presenta características visuales, ni recursos que se puedan manifestar como de interés especial. Además, la construcción de un embalse supone la presencia de aves acuáticas, lo que permite incrementar el valor de la calidad escénica local, aportando heterogeneidad y un elemento de atracción en la percepción general del territorio, por lo que se establece que carece de valor paisajístico.

Según los resultados obtenidos, se puede deducir que los factores que inciden mayormente en el valor Medio de la Calidad Visual del Paisaje se relacionan fundamentalmente con un paisaje sin variedad de formas, ni aspectos que puedan resultar singulares. A su vez, con respecto a la vegetación, ésta no presenta valor 80 de 813

desde una perspectiva escénica. En tanto, el agua, en este caso es un elemento que aportaría belleza escénica, razón por la cual logra constituirse como un elemento con moderada dominancia visual y, por ende, que aporta variabilidad al entorno.

Por su parte, los factores que inciden mayormente en el valor medio de la fragilidad visual se relacionan, fundamentalmente con el tamaño y forma de la cuenca visual, lo que disminuye la fragilidad del territorio.

Cabe mencionar que el emplazamiento del Proyecto no posee atractivo turístico de forma alguna, dado la gran cantidad de terreno utilizado para los cultivos desde una larga data.

En el contexto del artículo 9 del RSEIA, a partir de los antecedentes señalados y teniendo en consideración la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se puede concluir que el paisaje no posee valor paisajístico, ya que no es perceptible visualmente, ni posee atributos naturales que le otorgan una calidad que la hace única y representativa; por lo tanto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 9° letra a) del Reglamento del SEIA. La duración o la magnitud en que se obstruye la visibilidad a una zona con valor paisajístico. El Proyecto puede visualizarse escasamente a una distancia de 1 km, dada la topografía del lugar. No compromete visualmente el área, debido a que el embalse se encuentra distante y aislado topográficamente. Adicionalmente, los espejos de agua son visualmente atractivos en la zona. Para más detalle, ver Anexo D.3 de la DIA “Patrimonio Tangible”.

Cabe mencionar que el emplazamiento del Proyecto no posee atributos paisajísticos que se alteren de forma alguna, dado la gran cantidad de terreno utilizado para los cultivos desde una larga data.

En el contexto del artículo 9 del RSEIA, a partir de los antecedentes señalados y teniendo en consideración la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se puede concluir que el paisaje no posee valor paisajístico, ya que no es perceptible visualmente, ni posee atributos naturales que le otorgan una calidad que la hace única y representativa en este espacio geográfico; por consiguiente, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 9° letra b) del Reglamento del SEIA. La duración o magnitud en que se obstruya el acceso o se alteren zonas con valor turístico. No existen áreas turísticas prioritarias o singulares, ni Zonas de Interés Turístico que pudieran verse comprometidas con el desarrollo del Proyecto. Referencia al ICE para mayores detalles sobre este impacto específico Capítulo 6.5 del ICE. En consecuencia, no es necesario presentar un EIA para el Proyecto “Embalse Las Posesiones”, ya que 81 de 813

este no genera alteración significativa, en términos de magnitud o duración del valor paisajístico o turístico de una zona, bastando la presentación de una DIA.

5.6. ALTERACIÓN DE MONUMENTOS, SITIOS CON VALOR ANTROPOLÓGICO, ARQUEOLÓGICO, HISTÓRICO Y, EN GENERAL, LOS PERTENECIENTES AL PATRIMONIO CULTURAL Impacto ambiental No existe impacto ambiental en sitios con valor antropologicos, arqueológico, histórico. Existencia de monumentos sitios con valor antropológico, arqueológico, histórico y, en general, los pertenecientes al patrimonio cultural. No existe monumentos sitios con valor antropológico, arqueológico, histórico y, en general, los pertenecientes al patrimonio cultural en ela rea del proyecto. La magnitud en que se remueva, destruya, excave, traslade, deteriore, intervenga o se modifique en forma permanente algún Monumento Nacional de aquellos definidos por la Ley N°17.288. Como resultado de la caracterización de Patrimonio Cultural y Arqueológico del Anexo D.3 de la DIA “Patrimonio Tangible”, el área del Proyecto no se inserta ni se encuentra cercano a Monumentos Históricos, Zona Típica o Pintoresca, y Santuarios de la Naturaleza, según la Nómina de Monumentos Nacionales del Consejo de Monumentos Nacionales.

Por otro lado, como resultado de las prospecciones arqueológicas pedestres ejecutadas, se constató la nula presencia de elementos de cultura material susceptibles a ser protegidos bajo la normativa legal vigente, en los sitios en que el Proyecto contempla desarrollar excavaciones para la habilitación del tranque.

A partir de los resultados de la prospección, se concluye lo siguiente:

• El terreno carece de asociaciones con material arqueológico indígena; sin embargo, hay antecedentes del uso de pircado como deslinde de potrero en el predio.

• No se realiza remoción de la pirca, por ende el tipo de materialidad asociada no se ve intervenido el real valor patrimonial y su cronología. El pircado aunque no llegue a ser prehispánico, igual corresponde a un patrón de construcción vernáculo y representativo del modo de vida tradicional.

• En la respuesta N°87 de la Adenda, el Titular expresa lo siguiente: “Con respecto a la estructura pircada, pudo confirmarse, tanto en terreno como lo comentado por los trabajadores que esta fue confeccionada durante el uso de los terrenos adyacentes para fines agrícolas, con el fin de amortiguar el escurrimiento de aguas de regadío que terminan en el talud de la ladera y que podrían desestabilizar sus bordes, que conforman la quebrada. Es por tanto, que dada las circunstancias constructivas del mismo no se trata de un elemento de carácter patrimonial y por lo que no se encuentra afecto a la Ley 17.288 de 82 de 813

Monumentos Nacionales.

Por estos motivos, no se justifica realizar un tercer estudio de Patrimonio Cultural ya que dicha estructura no corresponde a un elemento de esta categoría, y en este sentido, y de acuerdo con el artículo 10 de la Ley No 19.300 sobre Bases Generales del Medioambiente, no se generaría algún tipo de impacto o alteración de monumentos, sitios con valor antropológico, arqueológico, histórico, ni algunos pertenecientes al patrimonio cultural local o indígena”.

Asimismo, en la respuesta N°88 de la Adenda, el Titular señala lo siguiente: “Se realizaron dos terrenos de arqueología (Anexo D.3), el segundo de ellos fue para complementar la información entrega en el primer informe sobre la estructura pircada. En este último el Arqueólogo Ángel Cabezas afirmó que: “Con respecto a la estructura pircada, pudo confirmarse, tanto en terreno como lo comentado por los trabajadores que esta fue confeccionada durante el uso de los terrenos adyacentes para fines agrícolas, con el fin de amortiguar el escurrimiento de aguas de regadío que terminaban en el talud de la ladera desestabilizándolo al encontrarse al borde de la quebrada”.

Cabe destacar, que se ha considerado la presencia de un especialista en arqueología, previo a la construcción de la obra, que tendrá que impartir charlas de inducción a los operarios, revisar el área sin vegetación, y efectuar visitas regulares durante la etapa de construcción para que corrobore la ausencia de sitios patrimoniales (ver compromisos voluntarios pto 4.1 de la DIA). En caso de realizarse hallazgos se realiza un informe y se informa al Consejo de Monumentos Nacionales y a la Superintendencia de Medio Ambiente”.

• En los dominios donde se pudo observar parte del subsuelo, no se observó material cultural de tipo alguno.

• Dentro del área de influencia no hay elementos con relevancia patrimonial, y tal como muestran los resultados de la prospección no existen hallazgos de materiales culturales que puedan agregar conocimiento a la arqueología regional. La pesquisa bibliográfica arrojó resultados relevantes en lo que concierne a la cercanía de sitios arqueológicos respecto al área de influencia, pero ninguno aparece ubicado a menos de 15 km del área de influencia.

Por su parte, dada las características geológicas del área del Proyecto, correspondiente a depósitos de sedimentos o suelos aluvionales, coluviales y regolíticos, se descarta la presencia de hallazgos paleontológicos; y por lo tanto, de efectos en este componente en el Área de Influencia.

En el Capítulo 11 del informe consolidado, numeral 11.1.1. el Titular propone el compromiso ambiental voluntario: “Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales”, cuyo objetivo es realizar inducción al personal de manera previa a la etapa de construcción.

De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en 83 de 813

esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 10 letra a) del Reglamento del SEIA. La magnitud en que se modifique o deteriore en forma permanente construcciones, lugares o sitios que, por sus características constructivas, por su antigüedad, por su valor científico, por su contexto histórico o por su singularidad, pertenecen al patrimonio cultural, incluido el patrimonio cultural indígena. En función de los resultados del Anexo D.3 de la DIA “Patrimonio Tangible”, el Titular concluye que el Proyecto no modifica o deteriora en forma permanente construcciones, lugares o sitios que, por sus características constructivas, por su antigüedad, por su valor científico, por su contexto histórico o por su singularidad, pertenece al patrimonio cultural. De la misma forma, no se registró la existencia de patrimonio cultural indígena en el Área de Influencia.

En función de los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 10 letra b) del Reglamento del SEIA. La afectación a lugares o sitios en que se lleven a cabo manifestaciones propias de la cultura o folclore de algún pueblo, comunidad o grupo humano, derivada de la proximidad y naturaleza de las partes, obras y/o acciones del proyecto o actividad, considerando especialmente a los grupos humanos indígenas. En virtud de los resultados expuestos en el Anexo D.3 de la DIA “Patrimonio Tangible”, el Titular sostiene que el Proyecto no afecta lugares o sitios en que se lleven a cabo manifestaciones habituales, propias de la cultura o folclore de alguna comunidad o grupo humano, derivada de la proximidad y naturaleza de las partes, obras y/o acciones del Proyecto o actividad, considerando especialmente aquellas referidas a los pueblos indígenas.

El embalse está ubicado al interior del predio del Titular, y en este no existen manifestaciones propias de la cultura local, religiosa, folclore, asociado a poblaciones cercanas o indígenas.

Lo anterior, debido a que no existe población, comunidades o grupos humanos protegidos por leyes especiales, ni se registra la presencia de Comunidades Indígenas bajo la Ley Indígena (Ley N°19.253), asimismo, no se identifican demandas o pretensiones territoriales sobre terrenos en el área del Proyecto.

De acuerdo con los antecedentes expuestos por el Titular y la evaluación ambiental efectuada por los órganos del Estado con competencia ambiental en esta materia, que participaron de la evaluación ambiental del Proyecto, se descartan efectos, características o circunstancias del artículo 10 letra c) del Reglamento del SEIA. Referencia al ICE para mayores detalles sobre este impacto específico Capítulo 6.6 del ICE. En consecuencia, no es necesario presentar un EIA para el Proyecto “Embalse Las Posesiones”, debido a que este no genera alteración de monumentos, sitios con valor antropológico, arqueológico, 84 de 813

histórico y, en general, los pertenecientes al patrimonio cultural, bastando la presentación de una DIA.

6°. Que resultan aplicables al Proyecto los siguientes permisos ambientales sectoriales, asociados a las correspondientes partes, obras o acciones que se señalan a continuación:

6.1. PERMISOS AMBIENTALES SECTORIALES DE CONTENIDO ÚNICAMENTE AMBIENTAL

6.1.1. Permiso para realizar pesca de investigación, del artículo 119 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Fase de Operación. Parte, obra o acción a la que aplica Canal Santa Irene (existente), piscina de acumulación (existente), sector de acumulación para bombeo (proyectado) y Embalse Las Posesiones (proyectado). Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

a) Identificación de las especies hidrobiológicas que se pretende extraer como especies principales y secundarias. Se contempla la captura de especies hidrobiológicas, las que de acuerdo con los registros corresponden a las siguientes:

Grupo Limnológico Nombre científico Especie principal Especie secundaria Peces Cheirodon pisciculus X

Basilichthys australis X

Tabla 1 del Anexo F del Adenda.

b) Indicación del área en la cual se pretende desarrollar las actividades de investigación. El muestreo se realiza en 8 puntos: 3 en el canal Santa Irene, 1 punto en la piscina de acumulación, 1 punto en el sector de acumulación para bombeo, y 3 en el embalse Santa Irene. Estos últimos son definidos en función del espejo de agua que se encuentre al momento de realizar el muestreo. Preliminarmente, se entregan coordenadas de acuerdo con la ingeniería del Proyecto.

Punto de muestreo Ubicación UTM 19S WGS 84 Sistema Referencia Este Norte E-01 288.346 6.183.219 Canal Santa Irene o el Salto Aguas arriba de la bocatoma E-02 288.284 6.183.083 En la bocatoma E-03 288.234 6.182.981 Aguas debajo de la bocatoma PA-01 288.286 6.183.032 Piscina de acumulación En sector ribereño 85 de 813

SA-01 288.377 6.183.040 Sector de acumulación para bombeo - EM-01 291.362 6.181.376 Embalse proyectado Adyacente al muro EM-02 291.235 6.181.226 En sector medio EM-03 291.422 6.181.097 En cola del embalse Tabla 2 del Anexo F del Adenda.

c) Especificación de los objetivos generales y específicos que el proyecto de pesca de investigación persigue. El objetivo del presente Plan es identificar y analizar potenciales afectaciones sobre la fauna íctica en la Operación del Proyecto, relacionadas con una posible disminución de sus poblaciones en el canal Santa Irene, producto del traslado de ejemplares hacia el Embalse Las Posesiones. En este contexto, los objetivos específicos del Plan son: - Determinar si existen variaciones en el estado de las poblaciones de especies protegidas en el Canal Santa Irene. - Identificar posible desplazamiento desde el Canal Santa Irene al embalse Las Posesiones. - En caso de ser necesario, proponer acciones que eviten el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo). - Elaboración de informes consolidados de seguimiento para entrega a la autoridad ambiental competente.

d) Identificación y características específicas del arte, aparejo o sistema de pesca de pesca a utilizar en la ejecución de la investigación. En la siguiente tabla se presenta el sistema a utilizar en el presente Plan.

Grupo limnológico Arte, aparejo o sistema de pesca Peces Pesca Eléctrica (SAMUS) con chinguillos Tabla 3 del Anexo F de la Adenda.

e) Especificación de la metodología a emplear, indicándose debidamente fundamentado. El muestreo de peces se realiza mediante pesca eléctrica, utilizando un equipo electrónico de bajo impacto (SAMUS 725MP). La técnica empleada permite la recuperación y restitución de los ejemplares y es aplicada por unidades de tiempo fijas de hasta 30 minutos o estandarizada en barridos representativos de 100 m2 por cada estación. La pesca eléctrica es aplicada por un profesional y un asistente técnico, considerando los estándares de seguridad internacionales (FAME 2002). Los ejemplares capturados son identificados in situ, medidos para talla (longitud total), peso (peso total) y liberados en el lugar. Luego de las campañas de terreno y en la medida que la información recolectada lo permita, se realizan análisis tendientes a determinar variaciones temporales tanto de riqueza como abundancia. Además de análisis que entreguen información sobre las diferencias de estos parámetros entre los sitios de muestreo evaluados.

Bioseguridad contra Didymo 86 de 813

Para evitar la contaminación y propagación de la microalga Didymosphenia geminata, o Didymo, previo al inicio del trabajo de terreno, todo el material utilizar y que está en contacto con el agua debe ser remojado por al menos un minuto en una solución al 2% de cloro de uso doméstico (200 ml de cloro en 10 L de agua). Los equipos o materiales absorbentes (chalecos salvavidas o waders) se sumergen y empapan efusivamente para asegurar que entren en completo contacto con la solución. Luego, de manera complementaria, todo este material es rociado o fumigado con una solución al 5% de detergente (lavaloza) o jabón biodegradable). Este procedimiento es realizado en el mismo sitio de muestreo y cada vez que se cambie de lugar de manera que cualquier remanente de Didymo permanezca en el mismo lugar y no se disperse a nuevos sitios. Una vez llevado a cabo el lavado del material utilizado, este se deja secar por un periodo de 48 horas antes de ser utilizado en otro muestreo. Sólo en caso de que el lavado no sea practicable, y una vez que el material se encuentra seco al tacto, este debe dejarse secar al menos otras 48 horas antes de ser usado en otro sistema acuático. Adicionalmente, se contempla la obtención de datos de hábitat (físicos y químicos), cuyas metodologías se describen a continuación:

Condición de hábitat general Se efectúa una caracterización general del hábitat presente en cada punto de muestreo. Se toma registro fotográfico y anotaciones de terreno conforme a los contenidos de la “ficha de terreno”, cuyas variables de anotación corresponden a: - Condición general de muestreo: se debe registrar la hora y tiempo meteorológico del muestreo. - Uso del entorno: se caracteriza el uso del entorno, buscando actividades antrópicas que puedan incidir en el sistema estudiado. Esta descripción se realiza mediante observación de los usos del territorio en terreno. - Alteración del hábitat: se efectúa un recorrido del entorno cercano a los sistemas bajo estudio, buscando identificar elementos o actividades antrópicas que pudieran eventualmente afectar al cuerpo de agua. - Tipo de sustratos: Se utiliza la escala de Wentworth (1922) para la caracterización cualitativa de los sustratos de acuerdo su tipo y diámetro (limo, arcilla, arena, clastos, rocas, etc.). - Ancho y largo cuerpo de agua: se estima el ancho y largo del tranque en base a observación realizada mediante imágenes satelitales y validación en terreno. - Profundidades: Se utiliza una barra graduada en mm para la medición de tres profundidades en un tramo de 50 m. - Porcentaje de cobertura vegetación: estimación de la cobertura de vegetación de plantas acuáticas (porcentajes) en cada punto de muestreo, así como de follaje de plantas de ribera. - Otras observaciones por estación de muestreo: Presencia de basuras o contaminantes, determinación del color y olor de los sistemas, espumas no naturales, sólidos flotantes visibles, etc.

Condición físico-química del agua Se realizaron mediciones in situ (directamente realizadas en el agua) mediante una 87 de 813

sonda multiparamétrica Hanna, previamente calibrada, obteniéndose las mediciones de pH, temperatura, sólidos disueltos, conductividad, oxígeno disuelto y porcentaje de saturación de oxígeno en cada punto de muestreo.

f) Resultados esperados. Se espera evaluar temporalmente si se generan cambios en el canal y un posible desplazamientos de las poblaciones objetivo hacia el embalse proyectado, correspondientes a especies protegidas de fauna íctica (ver tabla 2). En caso de observarse cambios, definir si éstos corresponden a variaciones naturales de la biota, o si se generan por fluctuaciones en parámetros fisicoquímicos o de hábitat. En caso de detectar modificaciones atribuibles a la operación del presente Proyecto, se deben emitir las recomendaciones necesarias para evitar el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo).

g) Duración del estudio y cronograma de actividades. El Plan de Seguimiento contempla la ejecución de campañas de monitoreo estacionales por un año Luego, se analiza la pertinencia de la continuidad del seguimiento previo informe de experto y aprobación por parte de la autoridad pertinente.

Tabla 4 del Anexo F del Adenda.

Los contenidos técnicos y formales del permiso ambiental sectorial estipulados en el artículo 119 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F del Adenda.

Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°524/19 de fecha 11/12/19 emitido por la Subsecretaría de Pesca y Acuicultura se pronuncia conforme. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 10.1.1 del Informe Consolidado de Evaluación.

6.2. PERMISOS AMBIENTALES SECTORIALES MIXTOS

6.2.1. Permiso para la construcción, reparación, modificación y ampliación e cualquier planta de tratamiento de basuras y desperdicios de cualquier clase o para la instalación de todo lugar destinado a la acumulación, selección, industrialización, comercio o disposición final de basuras y desperdicios de cualquier clase, del artículo 140 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Construcción y Cierre. 88 de 813

Parte, obra o acción a la que aplica Generación de residuos sólidos no peligrosos, desechos de materiales de construcción, maderas, fierros, papel, cartón, sobrantes cemento, entre otras. Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

a) Generales: a.1. Descripción y planos del sitio. El proyecto “Embalse Las Posesiones”, traslada los residuos generados durante la etapa de construcción al patio de salvataje, el propósito es aprovechar los despuntes de madera, fierro y otros que pudieran ser útiles en las actividades propias y normales de una propiedad agrícola. Para ello, se habilita un sector para el almacenamiento temporal de residuos. En la imagen a continuación se muestra la ubicación del patio de bodegas (BAT) de residuos no peligrosos del Proyecto:

Imagen N°1 del Anexo F.1 de la DIA.

Esta área tiene una localización especifica dentro del patio, de modo que se puedan reutilizar la mayor parte de estos residuos, y sólo la menor parte es despachada hacia lugares autorizados, por empresas de transporte que tengan los permisos requeridos, y despachados hacia su destino final hacia sitios de disposición final debidamente autorizados.

Obra Carácter Fase Patio BAT de residuos sólidos no peligrosos 65 m2 Temporal Construcción y cierre

No hay generación de residuos domiciliarios y, por ende, acopio de residuos domiciliarios, no hay instalación faenas, ni comedores, todo se realiza fuera de la faena. Se tienen dos (2) baños químicos, que son mantenidos por empresas autorizadas.

Área (m2)

Tipo instalación Id Las Posesiones N E 65

BAT de Residuos No Peligrosos 1 6.181.585 291.209 2 6.181.583 291.216 89 de 813

3 6.181.576 291.206 4 6.181.574 291.214

a.3. Estimación y caracterización cualitativa y cuantitativa de los residuos a tratar. No se realiza tratamiento a los residuos. El proyecto solamente considera acopio temporal de residuos. A continuación, se presenta la estimación y caracterización de los residuos:

Fase Caracteristicas Generación Disposición temporal Frecuencia Retiro Disposición final Construcción Despuntes madera y fierro, saldo materiales, los que puedan ser aprovechados se reutilizan predio, otros despachados a empresas del rubro que reciban estos materiales. Se emplea patio bodegas o de salvataje. Se contabilizan 250 kg al mes. Se dispone de 65 m2. Son almacenados temporalmente en patio de salvataje para residuos industriales ubicado al interior del patio bodega. Los materiales son dispuestos de manera ordenada, de modo de promover la reutilización y el reciclaje. No se consideran residuos resultantes de obras de excavación, en cuanto el material sobrante es reutilizado en las obras de taludes del muro. El retiro se realiza 1 vez por mes o de acuerdo a las necesidades del Proyecto. Aquellos residuos que no puedan ser reutilizados, reciclados o comercializados son retirados, transportados y dispuestos en sitio final autorizado por contratistas que cuenten con certificación sanitaria para dicha actividad. Operación No hay generación de residuos, los tranques no necesitan insumos.

No hay generación

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Cierre Se desmantela, membrana HDPE, otros plásticos, válvulas.

Cemento: 700 kg HDPE y otros plásticos: 1.250 kg. El retiro se realiza 1 vez por mes o de acuerdo a las necesidades del Proyecto. Aquellos residuos que no puedan ser reutilizados, reciclados o comercializados son retirados, transportados y dispuestos en sitio final autorizado por contratistas que cuenten con la certificación sanitaria correspondiente para dicha actividad.

Estos residuos, papeles, cartones y plásticos, entre otros, los que son almacenados temporalmente en contenedores, dentro de la BAT, algunos recipientes de tipo plástico, ej., bins. Los residuos que no sean reutilizados son retirados, transportados y dispuestos en un sitio para disposición final autorizado por contratistas que cuenten con certificación sanitaria para dicha actividad. Se consideran residuos resultantes de las obras de excavación, si bien un 40% es reutilizado en obras de nivelación y compactación, el resto es dispuesto en el denominado Acopio temporal de residuos no peligrosos (BAT), materiales propios de la faenas, esta temporalidad puede no exceder a 2 meses y luego es enviado a un relleno sanitario autorizado.

a.4. Diseño de la planta de tratamiento que incluya diagrama de flujo y las unidades y equipamiento. No se realiza tratamiento a los residuos. El proyecto solamente considera acopio temporal de residuos en el Patio de la bodega, el piso es de tierra compactada, y en lugares dispuestos y señalados para ello, se reúsa todo el material sobrante, en actividades propias del titular en su explotación agrícola.

a.5. Formas de abatimiento de emisiones y de control y manejo de residuos.

Emisiones No se identifican emisiones al aire ni ruidos asociados al almacenamiento de residuos. No existen residuos domiciliarios, no hay alimentación del personal en faena.

Residuos Se toman las siguientes medidas para el manejo de residuos industriales no peligrosos, las cuales son supervisadas por el jefe de planta en terreno durante la operación. 91 de 813

Los residuos son mantenidos y acopiados en un área específica dentro Patio posterior de maquinaria: - La madera despunte tablas se acopia para uso para leña de los trabajadores titular. - Los despuntes tutores o postes construcciones se reúsan en labores de cercos en cercos titular. - Los despuntes de fierro se emplean en reparaciones que se requieran en la maquinaria agrícola. - Las maderas, se acopia en lugares separados de los fierros o cementos, dentro del área destinada a estos residuos - Los residuos de cemento, se acopian en contenedores plásticos y se despachara cada tres (3) meses aproximadamente, hacia lugares debidamente autorizados. - En estos casos se lleva un registro de despachos y su recepción. - Debido al volumen de residuos industriales sólidos no peligrosos de baja cantidad entre 600 hasta 1250 kg (etapa cierre), y por ende no hay un lugar separado, esta en el mismo Patio de la bodega del titular para su acopio. El Proyecto se compromete a mantener buenas condiciones de orden y limpieza en los lugares de generación y almacenamiento temporal de residuos, especialmente en los sectores donde se colocan contenedores para la disposición temporal de los residuos domésticos, para evitar la entrada o para eliminar la presencia de vectores sanitarios. Para la manipulación de los residuos, los trabajadores están provistos de guantes de cuero (trabajos mecánicos) y guantes de cuero y goma (labores de apilamiento). Cada trabajador que ingrese a la obra, es capacitado sobre las medidas ambientales y de seguridad aplicables al Proyecto.

a.6. Descripción del sistema de manejo de rechazos. El proyecto solamente considera almacenamiento temporal de residuos y por lo tanto no existen procesos de tratamiento que generen rechazos. En todo caso si lo hubiera, el despacho lo realiza otra empresa debidamente autorizada. Sin embargo, en el caso que exista un evento extraordinario, un accidente por ejemplo rotura cañería aceite máquina, y se genere una incorrecta clasificación de los residuos o que ingrese un residuo peligroso al sitio de almacenamiento temporal de residuos industriales no peligrosos, se procede de la siguiente forma: 1. Se identifica el residuo acopiado de forma incorrecta y se evalúa si el residuo mal dispuesto generó contaminación del lugar o contaminó otro residuo adyacente. 2. Se lleva a cabo el traslado de los residuos contaminados a un recipiente estanco y transportado de inmediato, mismo día, por una empresa autorizada a un lugar de autorizado de recepción final. 3. Los residuos industriales no peligrosos que estuvieren en contacto con residuos peligrosos, son tratados como residuos peligrosos, y transportados a un lugar autorizado para ello. 4. Se informa al encargado del Proyecto (Jefe de obra) del incidente ocurrido indicando fecha, ubicación, identificación del residuo mal clasificado y la acción correctiva llevada a cabo. 5. Se refuerzan a los trabajadores los conocimientos sobre clasificación de 92 de 813

los residuos generados por el Proyecto, así como la ubicación y la forma de almacenamiento de cada uno. 6. La recepción de cada residuo posible de ingresar al BAT debió ser informado por el jefe de obra al recepcionista, mediante una lista formal. 7. En caso que el residuo no esté en el listado autorizado, se debe solicitar al Jefe de Obra (responsable) la autorización de ingreso al recinto. Finalmente, ante el rechazo de un material o insumo, se elabora un documento electrónico que sirve como respaldo para dar salida al producto y se notifica al proveedor el mismo día en que se elaboró y aplicó la devolución. Además, se mantiene un registro del despacho y su destino final, todo realizado por empresas debidamente autorizadas.

a.7. Plan de verificación y seguimiento de los residuos a ser tratados y rechazados. El proyecto solamente considera almacenamiento temporal de residuos no peligrosos y, por lo tanto, no existen procesos de tratamiento que generen rechazos. En cuanto al seguimiento de los residuos generados, se cuenta con un registro de salidas de residuos y su respectivo comprobante de recepción de éstos por parte de la empresa receptora y debidamente autorizada de este tipo de residuos. La imposibilidad del retiro de residuos no se ha considerado como una contingencia que pudiera generar algún problema operacional, pues se puede destinar a otros lugares o esperar a que la empresa receptora pueda continuar recibiendo este tipo residuos. Asimismo, todos los residuos generados son retirados por una empresa autorizada, con la periodicidad necesaria. Tal como recién se mencionó, el Titular mantiene en obra un registro donde se acredite la disposición final de todos los residuos en lugares autorizados por la autoridad sanitaria y al finalizar la obra remite los antecedentes necesarios que garantice el envío de los residuos de la obra a un sitio autorizado.

Indicador cumplimiento: Construcción de bodega residuos no peligrosos de carácter temporal.

Verificación de cumplimiento: - Autorización del BAT, en su construcción y operación. - Resolución de aprobación del recinto acopio temporal.

Contingencias por derrame accidental fuera de la bodega: - Detectar y eliminar origen derrame. - Dar aviso al encargado del Proyecto. - Evitar que el producto llegue a áreas donde exista la posibilidad de infiltración. - Contener el derrame con barreras de contención, para evitar la dispersión del derrame. - Tratar de recuperar el máximo de producto derramado. - Cubrir el área afectada con material absorbente. - Disponer el material absorbente contaminado en contenedores rotulados. - Trasladar material contaminado a la bodega de residuos peligrosos para su posterior disposición final. 93 de 813

• Asegurar total limpieza del área afectada y de las estructuras involucradas.
• Una vez concluido el siniestro se registra el accidente y se da aviso a los encargados y autoridades pertinentes.

Las acciones para la contención inicial, son las siguientes: - Asegurar el área de riesgos físicos y exposición accidental del personal. - Hacer uso del equipo de protección personal apropiado. - Prevenir el esparcimiento del material, empleando materiales absorbentes como aserrín, arena u otro material absorbente. - Determinar el límite físico del eventual derrame. - Evaluar la gravedad de la situación, comprobando la existencia del derrame y clasificarlo según emergencia menor o mayor.

Si el derrame es clasificado con categoría menor serán los siguientes pasos: - Las personas que manejarán la emergencia deberán equiparse con los implementos adecuados para evitar algún tipo de lesión durante la ejecución del procedimiento. - Detener infiltración cerrando los envases o contendores adecuadamente, cambiarlos de posición o colocarlo dentro de otro envase. Se da aviso a las autoridades competentes en caso de que exista un derrame de este tipo de residuos, mal clasificado de nivel mayor.

a.8. Plan de contingencias. Ante cualquier situación de contingencia derivada del manejo y almacenamiento de residuos no peligrosos se considera la ejecución del siguiente protocolo, para prevenir situaciones de contingencia y emergencias: Ante situaciones no comprendidas en el manejo normal de residuos se da aviso inmediato al jefe de la oficina del titular quien será el encargado de monitorear la contingencia. - Si la contingencia corresponde a rotura de algún contenedor de residuos, se procede a la limpieza y retiro de residuos los que son recogidos en nuevos contenedores y se solicita el pronto retiro por parte de empresas autorizadas. - Se realizan capacitaciones a los trabajadores, con el objetivo que el manejo y almacenamiento de los residuos industriales no peligrosos. - El almacenamiento temporal de residuos industriales no peligrosos se realiza en zonas donde se reduzcan los riesgos por posibles emisiones, fugas, incendios. - Si la contingencia ocurre en el tránsito desde el sitio de almacenamiento transitorio disposición final, el jefe de obras coordina y la empresa contratista el correcto proceder en la restauración del terreno afectado. - Contar con sistemas de extinción de incendios y equipos de seguridad para atención de emergencias, acordes con el tipo y la cantidad de los residuos almacenados. - Una vez terminada la contingencia se elabora un informe de lo sucedido y se comunica el hecho a la SEREMI de Salud de O’Higgins, a la SMA. Dada las características sólidas de los residuos no peligrosos a manejar, se descarta el riesgo de derrames.

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Responsables: En caso de ocurrir situaciones de contingencia, los responsables de llevar a cabo las medidas pertinentes son el observador inicial (persona que identifica la situación), el jefe de turno/faena o un prevencionista de riesgo.

Plazos: Concluido cualquier tipo de contingencia se elabora un informe en un plazo máximo de 2 días. Dicho informe debe contener al menos: nombre y cargo de la persona, fecha del accidente, tipo y causa del accidente, superficie afectada, acciones a seguir.

a.9. Plan de emergencia. Se ha establecido un plan de emergencia compuesto por una serie de medidas que se activan en caso que fallen las acciones preventivas asumidas para los riesgos identificados en el almacenamiento de residuos de tipo industrial no peligrosos, tales como rotura de contenedores e incendios. Los principales objetivos del plan de emergencia se listan a continuación: - Salvaguardar la integridad física de los trabajadores. - Proteger el medio ambiente, propiedad, instalaciones y materiales. - Restablecer la normalidad en las faenas, en el menor tiempo posible. - Instruir al personal respecto de sus responsabilidades, funciones y atribuciones, en caso de una emergencia. - Establecer un método de investigación de hechos que puedan generar o generen situaciones de emergencia, con el fin de establecer sus causas, controlarlas y eliminarlas.

En cuanto al alcance del plan, este aplica a todos los trabajadores de la faena (contratistas, subcontratistas, etc.), quienes serán capacitados para reaccionar frente a una situación de emergencia. Deben: - Dar aviso a jefe oficina del titular - Movilizar personal para retiro de residuos y preparación de nuevos recipientes si la situación lo amerita. - Una vez contenida la emergencia se procederá a la cuantificación y retiro del material que posiblemente sea contaminado con residuos. Este material, será enviado a sitio de disposición final autorizado. - Se da aviso a la SEREMI de Salud del O’Higgins y SMA. Dada las características sólidas de los residuos no peligrosos a manejar, se descarta el riesgo de derrames. En caso de Rotura de contenedores de residuos: - Se procede a la limpieza, retiro y disposición de residuos en contenedores que estén en óptimas condiciones. - Se coordina con la empresa distribuidora de contenedores para su reposición.

En caso de Incendio: - Dar aviso de forma inmediata al encargado, proporcionando los antecedentes que sean necesarios para la correcta evaluación de la situación, y si es posible contener el fuego con extintores. - Intentar apagar el incendio utilizando el extintor portátil u otro equipo 95 de 813

diseñado para este propósito. - De ser necesario se paralizan todas las actividades de la faena. - El personal calificado prohíbe el acceso al área de todo personal que no esté adecuadamente equipado o capacitado, para manejar la situación, dirigiéndolos preferentemente en dirección contraria al viento y hacia las zonas de seguridad establecidas.

Responsables: En caso de ocurrir situaciones de emergencia, los responsables de llevar a cabo las medidas pertinentes son el observador inicial (persona que identifica la situación) y el jefe de Obra.

Plazos: Concluido cualquier tipo de emergencia se elabora un informe en un plazo máximo de 2 días, el cual se encuentra disponible en la instalación de faenas del Proyecto. Dicho informe debe contener al menos: nombre y cargo de la persona, fecha del accidente, tipo y causa del accidente, superficie afectada, acciones a seguir. Dependiendo de la magnitud de la emergencia se evaluara el informe hacia la autoridad competente.

e) Tratándose de almacenamiento de residuos, además de lo señalado en las letras desde a.1) hasta a.9):

e.1. Especificaciones técnicas de las características constructivas del sitio de almacenamiento y medidas de protección de condiciones ambientales. El patio para almacenar temporalmente los residuos, comprende un área dentro de las bodegas del titular, esta cercado con malla y tiene una sola puerta de acceso, con llave, su uso es restringido a personal del predio y autorizado por el administrador predial. Se delimita un área de 65 m2, dentro de este patio, allí se depositan momentáneamente los residuos provenientes de la construcción del tranque y cada 3 meses se despachan a lugares autorizados aquellos residuos de materiales que no puedan ser reusados en faenas propias del titular. El Titular se compromete a mantener en buenas condiciones de orden y limpieza los lugares de generación y almacenamiento temporal de residuos. Esta se encuentra cercada y tiene un portón de acceso restringido, pudiendo ingresar solamente el personal responsable de su operación. Posee: - Estructura tipo jaula con polines de madera o similar, cubiertos con malla metálica (hexagonal) de 1,8 m de altura. - Los residuos se disponen dentro de contenedores de plástico o similares, resistentes, sellado con tapa, de fácil traslado y lavables. - El almacenamiento es ordenado y no se obstruirán vías de ingreso. - Existe un registro de ingreso y salida de residuos. Se da estricto cumplimiento al artículo 18 del D.S. Nº594/99 del Ministerio de Salud. - Cuenta con señalización de seguridad y uso de elementos de protección personal (E.P.P). - Se dispone un lugar contiguo para el lavado de contenedores. - La disposición final de estos residuos está a cargo de una empresa autorizada por la Autoridad Sanitaria. 96 de 813

e.2. Capacidad máxima de almacenamiento. El área destinada a estos propósitos puede aumentar su tamaño a 65 m2, por lo que se estima suficiente para el acopio de materiales durante la fase de construcción del tranque y por tiempos breves menores a 3 meses. Se contabilizan 250 kg al mes, de este modo la capacidad de almacenaje en esta superficie es suficiente, especialmente porque se pretende la reutilización de materiales sobrantes.

e.3. Descripción del tipo de almacenamiento, tales como a granel o en contenedores. Los residuos industriales no peligrosos son almacenados temporalmente en un área de 65 m2, el piso es de tierra compactada, y en consideración a que no hay residuos líquidos y que son almacenados un máximo de 3 meses hasta su despacho a lugares autorizados, no se prevé ningún tipo de derrame o afectación del terreno destinada a estos efectos en el Patio posterior de maquinaria. Se tienen recipientes tipo bins plásticos, pallets, tarros metálicos con el objeto de acopiar en forma ordenada los residuos, para su posterior despacho a lugares autorizados o bien su reutilización.

Los contenidos técnicos y formales del permiso ambiental sectorial mixto estipulado en el artículo 140 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F.1 de la DIA.

Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°80/20 de fecha 03 de febrero del año 2020, la SEREMI de Salud de la Región de O’Higgins se pronuncia conforme. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 10.2.1 del ICE.

6.2.2. Permiso para la corta de bosque nativo, del artículo 148 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Construcción. Parte, obra o acción a la que aplica Escarpe de la poza área empréstito, Muro o presa de tierra que intercede la quebrada. Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

a) Antecedentes del o los predios objeto de intervención. Antecedentes del Predio - Nombre del predio: Rol 66-4. - Nº correlativo de predio: 1. - Nombre del interesado/a: Agrícola Santa Irene SpA. - Rol de avalúo Nº: 66-4. - Comuna: Palmilla. 97 de 813

• Provincia: Colchagua.
• Región: del Libertador Bernardo O’Higgins.
• Coordenadas: UTM Huso: 19S. Acceso predial 6.182.077 N; 289.667 E.

Superficie total del predio (ha): - Título de dominio: 1.420 - Servicio Impuestos Internos: - - Estudio Técnico: 1.420.

Vías de acceso: Al predio donde se encuentra localizado el embalse se pude acceder desde la ruta 90 camino Santa Cruz a Pichilemu, se gira hacia sector El Huique por la ruta I-330-H, se avanza al norte, hasta el cruce con Santa Irene (señalizado) y doblar hacia el oriente en camino I-320-H, hasta poblado Santa Irene, luego avanzar oriente camino I-322 aproximadamente 3,8 km desde este poblado hasta el embalse el que se encuentra dentro del predio Santa Irene de una superficie total de 1.420 ha, aproximadamente.

Uso actual del suelo:

Bosques Uso agrícola y/o Ganadero Áreas sin vegetación Otros usos Total Bosque nativo Plantaciones Adulto Renoval I-IV V-VIII 24 ha 1.277 ha 0 4,11 59,44 0 56 1.420

Roles de avalúo contiguos al predio Rol de avalúo Nº1 : 33-391. Rol de avalúo Nº2 : 31-195 Rol de avalúo Nº3 : 188-1. Rol de avalúo Nº4 : 66-277.

El objetivo de la corta corresponde a la eliminación total de la vegetación a modo de permitir la construcción del Embalse Las Posesiones en áreas cubiertas con bosque nativo del tipo forestal esclerófilo.

b) Descripción de las obras asociadas a la intervención. Durante la construcción del proyecto, las principales actividades y obras comprendidas son: • Transporte de insumos, materiales, equipos y maquinaria: El transporte de estos elementos se realiza de acuerdo a las necesidades de la ejecución de las obras (agua potable, tuberías, hormigón, entre otros). Todos son transportados en camiones adecuados para el tipo de material correspondiente y cumpliendo con la normativa ambiental vigente. • Almacenamiento de materiales e insumos: Para el almacenamiento de materiales e insumos utilizados durante la etapa de construcción se constituye un área perimetrada con malla Raschel, en donde se disponen, diferenciado en sectores, los insumos a utilizar. Cabe destacar que lo insumos corresponden principalmente a materiales de construcción, los que no significan volúmenes importantes. • Movimiento de tierra y compactación del muro: Comprende el despeje y nivelación del terreno del muro y del área de inundación, además de la ejecución de excavaciones, con 98 de 813

el fin de instalar las fundaciones. Estos movimientos de tierra involucran el uso de dos excavadoras, una motoniveladora, tres camiones tolva, 1 camión aljibe y un rodillo compactador. El principal movimiento de tierras se desarrolla en el marco de la construcción del muro del tranque, y del volumen de escarpe, material que se extrae desde el interior de la poza y corresponde a 90.789 m3. • Construcción de fundaciones y estructuras: estas corresponden a la fundación para la instalación de la cámara de alimentación del tubo de descarga, y para el sellado, pipping, de la tubería que atraviesa el muro y que es completamente circundado por un cemento pobre, proceso muy común en este tipo de obras. • Colocación válvulas descarga vaciamiento: esta comprende la posibilidad de evacuar las aguas en forma gravitacional desde el embalse, y a la vez del llenado de éste en épocas invernales. • Construcción vertedero seguridad: a modo de precaución se dispone de un vertedero seguridad de modo que el agua no sobrepase una determinada altura y evitar sobre pase la altura del muro.

Durante la operación del proyecto, las principales actividades y obras comprendidas son: • Llenado vía Impulsión mecánica desde Canal Almahue. • Vaciado durante riego. • Revisión estado general, llaves, etc.

Por último durante la fase cierre o abandono, si fuera el caso, las principales actividades son: • Desmantelamiento válvulas. • Sacar válvulas y tubería descarga. • Construir rajo central en el muro, dejar libre escurrimiento aguas lluvias. • Esparcir suelo del rajo para modelar el terreno y mejorar la revegetación natural. • Participar de la revegetación natural y propia del lugar si fuere necesario.

c) Descripción del área y especies a intervenir.

Recurso suelo Predio Nº Área Nº Clase capacidad de uso de los suelos Pendiente media (%) Superficie (ha) 1 1 VII 3-8% 5,29

Recursos hídricos Predio Nº Área Nº Masas o cursos de agua Temporalidad Distancia al área a intervenir (m) Ancho del cauce (m) 1 1 Quebradas Pluviales- discontinuas 5 2 2 Quebradas Pluviales - discontinuas 5 2

Vegetación Predio Nº Área Nº Tipo forestal Superficie (ha) Especies dominantes Densidad (ind./ha) Estructura actual Estado de desarrollo Estado sanitario 1 1 esclerófilo 5,29 Acacia caven, 545,3 Monte medio Fustal Bueno 99 de 813

Cryptocarya alba, Peumus boldus

Fauna con problemas de conservación Predio Nº1 Especies Categoría de conservación 1 Philodaryas chamissonis Preocupación menor

d) Condiciones de la reforestación o regeneración. PROGRAMA DE ACTIVIDADES

De la corta Predio Nº Área a intervenir Año Clase Capac. Uso Tipo forestal y/o especies a eliminar N° Superficie (ha) 1 1 5.29 2019 VII Esclerófilo Total 5.29

De la reforestación Predio Nº Área a reforestar Año Clase capa. Uso Tipo de vegetación actual en el lugar a reforestar Especie Densidad (ind./ha) Nº Superficie (ha) 1 1 5.29 2020-2023 VII Pradera con Arboles Acacia caven 230 Quillaja saponaria 27 Peumus boldus 320 Cryptocarya alba 90 Lithraea caustica 50 Schinus polygamus 10 Total 5,29

Total 727

La reforestación se realiza en un período no mayor a un después de ejecutadas las intervenciones sobre bosque nativo. El o los sitios que se seleccionan, deben presentar pendientes que van desde ligeramente inclinadas (0 a 10%) a poco inclinadas (10 a 30%), en terrenos de aptitud preferentemente forestal (CUS entre VI a VIII), con cobertura de árboles inferior a 25%. La densidad de media del bosque esclerófilo es de 545 plantas por hectárea (ver informe Anexo de Vegetación y Flora de la DIA), de este modo se propone reforestar 727 plantas/por hectárea, es decir un 33.4% adicional, en consecuencia un porcentaje de seguridad mayor al 25% considerado en la ley. Las especies que se utilizan para reforestar corresponden a aquellas predominantes de las formaciones intervenidas correspondientes al tipo forestal esclerófilo. Las especies arbóreas seleccionadas y producidas en vivero, corresponden a plántulas en cepellón o contenedor, y deben cumplir con cuatro atributos básicos antes de salir del vivero: - Cuello Lignificado. - Altura Mínima de la Parte Aérea= 30 cm. - Relación largo parte aérea/largo del pan de tierra (raíces)= 2:1. - Relación Diámetro de Cuello/ Altura= Mínimo 1/100.

Las actividades de reforestación se realizan en otoño, aprovechando las lluvias de la 100 de 813

época. La disposición de la plantación es una mezcla aleatoria de las especies propuestas, de manera de asimilar al estado natural de los bosques intervenidos. Se realiza una limpieza del terreno antes de la plantación en caso de ser necesario, así como una adecuada preparación del terreno, de preferencia con métodos manuales para evitar compactación del suelo y liberación de polvo al ambiente al utilizar maquinaria pesada.

e) Medidas de protección. Protección ambiental -Suelo Las superficies a intervenir están bien definidas a objeto de sólo afectar las zonas estrictamente necesarias. El tránsito de vehículos y maquinarias se realiza por caminos demarcados y definidos de manera de minimizar la compactación de los suelos producto del tránsito vehicular. Toda operación de maquinarias se realiza de manera de minimizar la contaminación de suelos. En caso de derrame, se procede al control de éste para posteriormente hacer retiro del suelo contaminado y luego ser llevado al botadero destinado para este tipo de sustancias.

• Recursos hídricos Se evita que las maquinarias y vehículos entren en contacto directo con los cauces, para evitar la contaminación de sus aguas. El lavado de máquinas y vehículos se realiza en áreas habilitadas para tales actividades procurando que dichas áreas estén lejos de cursos de agua tanto temporales como permanentes. En caso de derrames de material producto de actividades de construcción, se resguarda que no sea depositado en cercanías de cursos de agua.

• Fauna y vegetación Los residuos domésticos son almacenados en contenedores herméticos y luego retirados para posteriormente ser depositados en vertederos autorizados. De este modo se evita la contaminación y la presencia de roedores exóticos. Se prohíbe la corta de vegetación y extracción de especies de flora fuera de los sectores delimitados a intervenir. Prohibición de caza y actividades que puedan provocar daños a la fauna local, así como la alteración de su hábitat por parte del personal de faenas. La superficie de intervención se concentra en lugares definidos y/o autorizados de modo que el área afectada sea la menor posible, para lo cual se delimitan las áreas de trabajo y tránsito de personal mediante cintas, banderolas y señaléticas. Se capacita e instruye a todo el personal respecto de temas claves de flora, vegetación, fauna y medio ambiente, mediante charlas informativas. Como medio de verificación se registra un listado de participantes en el libro de trabajo que existe en el periodo de construcción del proyecto. Prohibición del acceso, tenencia y protección de animales domésticos, de modo de prevenir el ingreso de vectores que pudiesen afectar la flora y fauna silvestre. Instalación de letreros indicando prohibición de corta de vegetación y caza de fauna.

Protección al establecimiento de la reforestación El área de reforestación cuenta con cerco perimetral para evitar el ingreso del ganado y de personal ajeno a las faenas al interior de las áreas de reforestación. Se efectúa preparación previa del suelo, de manera de facilitar la reforestación, siguiendo 101 de 813

la dirección de las curvas de nivel y mantención de las condiciones físicas y químicas del sustrato, mediante la incorporación de tierra orgánica, y abonos naturales. De toda forma se trata en todo momento que la plantación adopte una fisonomía natural, con una distribución al azar de los individuos. La plantación se realiza durante otoño, asegurando que la cantidad de agua en el suelo sea suficiente para evitar el estrés hídrico en las plántulas y se realiza en casillas de 50 x 50 x 50 cm, combinadas con zanjas de infiltración. Cuando se empleen casillas, se prepara una para cada ejemplar que sea plantado, con el objeto de que la tierra quede mullida y facilite el crecimiento radicular. Se extraen las piedras de mayor tamaño. Si es necesario, se aplica tierra de hoja para rellenar. De este modo las plantas tienen suficiente espacio para que se desarrolle su sistema radicular. Se realiza control manual de malezas en el lugar de la plantación. Se recomienda repetirla una temporada después de la plantación. Se instala una protección a cada ejemplar plantado, por ej. Uso de malla Raschel. Esta protección para la protección contra plagas de lagomorfos. Se rodean las plantas con malla hexagonal galvanizada para evitar contacto con las plantas. Se evita el tránsito de personas por la plantación, mediante la instalación de señalética correspondiente. Para la protección contra plagas de lagomorfos, se rodean las plantas con malla hexagonal galvanizada para evitar contacto con las plantas. Si durante el período de seguimiento se observan pérdidas superiores al 20%, se procede al replante de individuos en la siguiente temporada otoñal, con el número de plantas necesarias que indica la densidad inicial. Se considera la aplicación de riegos estivales, en el período de mayor sequía (octubre a abril), a razón de 25 lt/planta cada 15 días por los primeros 2-3 años (2020-2023). Esta disminución es con la finalidad de que la planta se aclimate de mejor manera a la condición de sequía en los meses de verano. Luego de estos dos periodos, se evalúa terminar con el riego. El seguimiento de la reforestación se realiza durante dos años, donde se evalúa el grado de prendimiento y estado sanitario de los individuos. El monitoreo se realiza 2 veces al año, en el período marzo-abril y octubre-noviembre.

Protección contra incendios forestales a) Medidas de Prevención: Se prohibe el uso de fuego. Retiro manual del material vegetal producto del roce de vegetación para construcción de las obras. Vigilancia del predio por medio de guardias y/o personal que trabaja en el mismo predio. El acceso del predio es restringido. No hay manejo de combustibles. Capacitación permanente al personal respecto de las actividades que impliquen riesgos de incendio. Los caminos de acceso a las obras actúan como cortafuegos, razón por la cual se realiza mantención de estos. Durante la fase de construcción, se habilitan sectores para fumadores, los que están debidamente demarcados y preparados para esto. Se realiza limpieza de material como vidrios y botellas para minimizar los riesgos de incendio. Se instalan letreros informando los peligros de los incendios forestales y con contenidos sobre prevención de estos. Para las áreas de reforestación, se dejan áreas perimetrales que cumplan la función de 102 de 813

cortafuego. Se limpia el suelo. El ancho de cortafuego es de 10 m y son mantenidos regularmente de manera de asegurar su funcionalidad sobre todo en temporada de incendios. Los caminos de acceso son transitables para vehículos de emergencia dado que son diseñados y mantenidos para el paso de camiones y maquinarias durante la construcción del Proyecto.

b) Medidas de Control: Durante la fase de construcción, se cuenta con extintores en los frentes de trabajo. Se capacita al personal respecto a técnicas de combate de incendios forestales. Se cuenta con herramientas para evitar la propagación del incendio, tales como palas, rozones, rastrillos, extintores, camiones aljibes. Cada trabajador cuenta con casco, antiparras transparentes, bototos de seguridad, chaqueta manga larga de tela no plástica, pantalón de tela no plástico, guantes, entre otros. Los lineamientos de las capacitaciones en lo referente a incendios forestales son registrados al igual que los procedimientos para el desarrollo de actividades de control inicial de un foco de incendio. Los Jefes de Emergencia designados son dados a conocer en el registro actividades del Titular. Respecto al combate del fuego, se procede a aislar el foco de incendio mediante la construcción de un cortafuego perimetral. En el sector existe un teléfono celular lo que permite tener comunicación con autoridades (Bomberos, Carabineros, CONAF).

El procedimiento a utilizar en caso de detectarse un amago de incendio es el siguiente: - Detección del foco de incendio: cuando se detecte algún foco de incendio el personal o tercero debe dar aviso de inmediato al supervisor de terreno y/o a los teléfonos de contacto (tercero), entregando información de importancia como ubicación, tamaño, infraestructuras cercanas y personal presente en el sitio. - Control inicial: el personal más cercano al foco del incendio, en caso de ser de pequeña magnitud, trata de suprimirlo con extintores de manera de dar tiempo para que el personal de emergencia y capacitado combata el incendio. - Notificación de incendio: luego de evaluar el incendio, se procede a notificar a CONAF y bomberos detallando ubicación, y detalles del incendio, hora y acciones primarias. - Acciones del primer ataque: una vez presente el Jefe de Emergencias, se entrega instrucciones para la estrategia a seguir. - Entrega a CONAF: una vez que el personal de CONAF esté en el sitio, el Jefe de Emergencia entrega toda la información existente al personal de CONAF para que procedan con sus labores.

Adicionalmente el plan de contingencias y como compromisos voluntarios incluye programas de restauración en el caso que se generen incendios y comprometan el éxito de la reforestación, sino por aquellas áreas que pudieran comprometer áreas de influencia cercanas al proyecto. Se incluyen como parte del estudio técnico, plan manejo obras civiles las siguientes consideraciones:

Protección cursos de aguas, las quebradas son aguas lluvias, de baja temporalidad, de pendientes inferiores a 30% se protegen 5 m desde sus bordes. La reforestación no considera cursos agua dentro de su extensión.

Microcuencas abastecedoras aguas, las áreas de reforestación no corresponden a esta definición, son lomajes de pendientes suaves, menores al 10%, sin aportes de recurso 103 de 813

hídricos, salvo aguas lluvias.

Construcción caminos forestales, no se construyen caminos, se emplean como tales las entre hileras, que tienen un ancho de 4 m, una distancia suficiente desplazamiento maquinaria agrícola y forestal.

Actividades de cosecha y establecimiento, no hay cosecha, se mantienen los árboles y arbustos existentes en el área, se plantara en los espacios libres.

Protección contra incendios forestales, se mantiene protocolos de prevención, contingencias y emergencias que son incorporados al Manual que se adjunta a la presente adenda. En todo caso la prevención se mantiene no solo para el periodo de establecimiento y cuidado de la reforestación por 5 años, sino por la vida útil del proyecto, incluyéndose como las mantenciones de cortafuegos como parte de las actividades normales de las actividades productivas del predio.

Aplicación silvicultura preventiva, este proceso está incluido en Manual de prevención y control incendios de las reforestaciones, consiste en control las praderas mediante uso herbicidas, en primeros años control de cada hilera, los perímetros, colocación letreros alusivos a la prevención, y prohibición de uso fuego, entre otras medidas, solo plantar especies nativas. Se incluyen las podas de ramas bajas en las especies existentes y aquellas que se reforestan. Funcionalidad ecológica plantaciones forestales, se mantiene la aparición del sotobosque propio de estas zonas áridas o semiáridas, se pueden incorporar especies como Muelembeckia, solanáceas, baccharis, y Retanilla. La responsabilidad en la prevención y control inicial o amagues es del titular, no obstante comprometidos a informar a CONAF desde el momento que se inicie un siniestro.

f) Cartografía georreferenciada. El Plano Predial y el plano general se presenta adjunto a los antecedentes presentados en Anexo F.1 de la Adenda Complementaria.

Los contenidos técnicos y formales del permiso ambiental sectorial mixto estipulado en el artículo 148 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F.2 de la DIA, complementados en el Anexo F del Adenda y Anexo F.1 del Adenda Complementaria. Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°5/20 de fecha 30 de enero del año 202, la Corporación Nacional Forestal de la Región de O’Higgins condiciona el otorgamiento de este permiso ambiental señalando lo siguiente: “1. En el PASM 148, en el punto 6. Programa de Actividades. a) Con respecto a la fecha de Reforestación se establece por Ley N°20.283/2008, que son dos (2) años después de la corta como plazo máximo para ejecutar esta actividad, (no se admite un intervalo de años de reforestación), el titular debe especificar claramente el año de corta y el de reforestación, ajustándose a los plazos legales, al hacer ingreso del permiso sectorial a CONAF. b) En el punto 6.2 dice: "La reforestación se realiza en un período no mayor a un después de ejecutadas las intervenciones sobre bosque nativo". El titular debe completar claramente esta frase, cuando ingrese el permiso sectorial a CONAF. 2.- Para el movimiento o retiro de la leña nativa fuera del predio, se debe contar con una guía de libre tránsito (GLT) de CONAF, para los productos primarios proveniente de la corta de árboles nativos." 104 de 813

Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 10.2.2. del ICE

6.2.3. Permiso para la construcción de ciertas obras hidráulicas, del artículo 155 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Construcción. Parte, obra o acción a la que aplica El Proyecto tiene una capacidad de 600.000 m3 y su muro tiene un altura de 23 m.

Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

a) Descripción de la obra. a.1) Plano Emplazamiento de la Obra El Proyecto considera la construcción de un embalse de 600.000 m3 que abarca una superficie de espejo de agua de 7,2 ha y cubre una superficie de 9,2 ha con el resto de las obras (Figura 1), en un predio de 1.420 ha.

Figura 1 del Anexo F del Adenda.

El muro tiene 23 m altura en su parte cercana a la hondonada, se localiza en la zona de cota 230 msnm, una hoya hidrográfica de 7,2 km2, en la parte alta del predio cuya vegetación es más bien baja de matorral esclerófilo y posee un uso de ganadería extensiva. La superficie de la cuenca aportante los recursos hídricos de aguas lluvia, de escurrimiento frente a eventos de alta torrencialidad, de forma eventual y discontinuo, y que basado en la hidrología obtenida para el proyecto, para su hoya de 7,2 km2 para un 85% de probabilidades. 105 de 813

Se espera un volumen máximo de aguas lluvias de 188.000 m3 las cuales se dejan escurrir libremente, no son acumuladas, se emplea el método de balance de masas descrito en el Anexo E de la DIA (Pág. 464) del Informe Técnico de Ingeniería Javier Carvallo e ingenieros, el embalse tiene una capacidad de embalse de 600.000 m3 aprox., y por lo mismo no tiene efecto en el recurso hídrico aguas abajo. Los recursos a embalsar provienen en exclusividad del canal Almahue, del cual se tienen los derechos debidamente inscritos, un total de 4,34 acciones y otro tanto de acciones bajo usufructo, los cuales son conducidos por intermedio una elevación mecánica desde el canal mismo. Estos mismos derechos, que se utilizan actualmente para regar en verano, pueden ser conducidos al embalse para su llenado en invierno y primavera. Se puede ejercer libremente el derecho en invierno o parte de él, porque no hay requerimiento por parte de otros regantes al existir derechos de aprovechamiento de tipo continuo y consuntivo debidamente inscritos. A raíz de la prolongada sequía, existen mayores requerimientos hídricos, a esto se le suma el aumento de la superficie productiva actual de 89 ha a 150 ha, y por otro lado el requerimiento invernal para efectos de control de heladas para 89 ha en forma simultánea, constituyen un serio desafío para sacar adelante este proyecto. Se pretende iniciar las faenas luego de la aprobación del proyecto y de sus permisos sectoriales. Es relevante señalar que hacia las inmediaciones el tranque no existen casas particulares, negocios, actividades turísticas, de recreación o actividades productivas que interactúen de manera directa con el Proyecto, existe una casa del administrador predial distante aprox. a 280 m desde el muro. Las primeras casas del poblado más cercano se denomina Santa Irene, antiguas casas patronales, hoy escuelas, y viviendas de sitios asociados a parcelas de la época reforma Agraria, se encuentra distante a 3,8 km aprox. El embalse se emplaza entre las coordenadas UTM Datum WGS 84 H 19 S entre los puntos A: 6.181.473 N; 291.226 E, B: 6.181.422 N; 291.384 E, y C: 6.180.882 N; 291.444 E.

Los recursos a embalsar provienen en exclusividad del canal Almahue, del cual se tienen los derechos debidamente inscritos, un total de 4,34 acciones y otro tanto de acciones bajo usufructo, los cuales son conducidos por intermedio una elevación mecánica desde el canal mismo. Estos mismos derechos, que se utilizan actualmente para regar en verano, pueden ser conducidos al embalse para su llenado en invierno y primavera. Se puede ejercer libremente el derecho en invierno o parte de él, porque no hay requerimiento por parte de otros regantes al existir derechos de aprovechamiento de tipo continuo y consuntivo debidamente inscritos. A raíz de la prolongada sequía, existen mayores requerimientos hídricos, a esto se le suma el aumento de la superficie productiva actual de 89 ha a 150 ha, y por otro lado el requerimiento invernal para efectos de control de heladas para 89 ha en forma simultánea, constituyen un serio desafío para sacar adelante este proyecto. Se pretende iniciar las faenas luego de la aprobación del proyecto y de sus permisos sectoriales. 106 de 813

El Proyecto contempla tres fases: construcción, operación y cierre. Las fases comprenden las siguientes actividades:

• Fase de Inicio El inicio se proyecta para 02/11/2019, comienza con el despeje de la capa vegetal del terreno, y prosigue con la excavación de tierra desde interior de la obra, material que es depositado en la construcción del muro. El término de la Obra se realiza cuando se construya el vertedero de seguridad, en fecha aproximada Mayo 2020. La inversión es de US$ 900.000, en consecuencia por la naturaleza del Proyecto se ha estimado que la vida útil del Proyecto es de 50 años.

a.2) Descripción del flujo de agua Las etapas del flujo del agua en el proyecto de acuerdo a: a) Proviene desde la Quebrada La Posesión (aguas lluvia), o b) Proviene desde (b) el tranque existente (aguas Canal Almahue).

Se detallan en las figuras a continuación:

Figura 4 del Anexo F del Adenda.

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Figura en respuesta a la consulta N°2, letra c) del ICSARA Complementario (página 13 del documento).

a.3) Descripción de las fases del proyecto

Descripción de la Obra y sus fases El presente Proyecto contempla tres fases: construcción, operación y cierre. Las fases de ambas etapas comprenden las siguientes actividades:

Fase de construcción - Despeje terreno capa vegetal denominada escarpe, e inicio del proyecto. - Inicio de la excavación y traslado del material al muro. - Compactación material muro. - Instalar vertedero seguridad. - Construir canal de descarga. - Construir rápido de descarga. - Construir Colchón Disipador Energía. - Construir el canal devolución, en tierra, que conectara el colchón disipador con el cauce de la quebrada.

Fase de operación - Existe el aforador de entrada para registra el volumen de agua desde tranque A. - Hay un caudalímetro en la cámara de salida del agua. - El vaciado se realiza de forma gravitacional durante el riego. 108 de 813

• Revisión estado general, llaves, etc.
• Se mantiene nivel mínimo sustentable vida acuática de 40.000 m3.

Fase de Abandono, si fuera el caso. - Desmantelamiento válvulas. - Sacar válvulas tubería descarga. - Construir rajo al centro del muro, dejar libre escurrir las aguas lluvia. - Modelar el terreno libre de inundación, con el material de corte del muro y promover su revegetación natural.

La fase de construcción, operación y cierre del embalse, que tiene una capacidad de 600.000 m3, permite sostener adecuadamente una superficie productiva proyectada, de 150 ha de frutales, y así permite tener la certeza hídrica necesaria para realizar las inversiones requeridas y sostener la seguridad del riego que precisan los cultivos de frutales.

Fase de Construcción El inicio se proyecta para 02 Marzo 2020, una vez alcanzado los permisos necesarios entre ellos el PAS 155, comenzando con el despeje de la capa vegetal del terreno, para luego continuar con la excavación de tierra desde interior de la obra, material que es depositado en la construcción del muro. El término de la Obra corresponde cuando se construya el vertedero de seguridad, en fecha aproximada Octubre 2020. La inversión es de US$ 900.000, en consecuencia por la naturaleza del Proyecto se ha estimado que la vida útil del Proyecto es de 50 años. En cuanto a la mano de obra, en la Tabla 1 del Anexo F del Adenda se indica para cada fase del proyecto. El número de personas tiene que ver con la intensidad y momento de fases o actividades en la construcción de las obra. Da trabajo a 120 familias en forma directa e indirecta en la actividad agrícola exportadora de la zona durante la operación del embalse, y en términos directos a 10-15 personas durante la fase de construcción. La vida útil se ha estimado en 50 años, posterior a este plazo se contempla una etapa de cierre o abandono. Si al cabo de ese periodo los tranques están en buenas condiciones de operación y, se pretende extender este plazo, se consulta del caso a la DGA. En la Tabla 2 del Anexo F del Adenda se indica el cronograma de las fases del proyecto. Durante la construcción del proyecto, no se considera la construcción de una bodega de almacenamiento. No hay instalación de campamento, puesto que el personal empleado en la construcción pernocta en la localidades cercanas al predio. Las principales actividades y obras comprendidas durante la etapa de construcción son: - Transporte de insumos, materiales, equipos y maquinaria: El transporte de estos elementos se realiza de acuerdo a las necesidades de la ejecución de las obras (agua potable, tuberías, hormigón, entre otros). Todos son transportados en camiones adecuados para el tipo de material correspondiente y cumpliendo con la normativa ambiental vigente. 109 de 813

• Almacenamiento de materiales e insumos: Para el almacenamiento de materiales e insumos utilizados durante la etapa de construcción se constituye un área perimetrada con malla Raschel, en donde se disponen, diferenciado en sectores, los insumos a utilizar. Cabe destacar que lo insumos corresponden principalmente a materiales de construcción, los que no significan volúmenes importantes.
• Movimiento de tierra y compactación del muro: Comprende el despeje y nivelación del terreno del muro y del área de inundación, además de la ejecución de excavaciones, con el fin de instalar las fundaciones. Estos movimientos de tierra involucran el uso de dos excavadoras, una motoniveladora, tres camiones tolva, 1 camión aljibe y un rodillo compactador. El principal movimiento de tierras se desarrolla en el marco de la construcción del muro del tranque, y del volumen de escarpe, material que se extrae desde el interior de la poza y corresponde a 90.789 m3.
• Construcción de fundaciones y estructuras: estas corresponden a la fundación para la instalación de la cámara de alimentación del tubo de descarga, y para el sellado, pipping, de la tubería que atraviesa el muro y que es completamente circundado por un cemento pobre, proceso muy común en este tipo de obras.
• Colocación válvulas descarga vaciamiento: esta comprende la posibilidad de evacuar las aguas en forma gravitacional desde el embalse, y a la vez del llenado de este en épocas invernales.
• Construcción vertedero seguridad: a modo de precaución se dispone de un vertedero seguridad de modo que el agua no sobrepase una determinada altura y evitar sobre pase la altura del muro.
• Cierre de faenas: Esta actividad se realiza al término del periodo de construcción, y contempla el retiro de maquinaria de construcción, restos de escombros, entre otros, acorde a lo señalado anteriormente. A continuación se presenta la identificación y descripción general de los elementos que componen las partes y obras físicas del Proyecto:

Obras y partes Embalse Las Posesiones Capacidad embalse Capacidad embalse : 600.000 m3 Superficie proyecto : 9,3 ha Área inundación o espejo agua: 7,2 ha Cota Inundación : 251,8 msnm Cota max altura muro : 253,5 msnm Muro o Presa de tierra Altura Máxima: 23 m. Longitud: 175 m. Longitud de Taludes: 2:1 aguas abajo y 2:1 aguas arriba Coronamiento 6 m Volumen excavación: 90.789 m3 Volumen Muro : 89.250 m3 Volumen Escarpe: 1.539 m3 Tipo de presa: homogénea 110 de 813

Altura revancha : 1,7 m Material de construcción: suelo arcillo limosa algo arenosa, compactado. Banqueta horizontal: 1,2 m de altura Vertedero de seguridad lateral De tipo lateral denominado Krugger., para 26 m3/s. Esta ubicado en el extremo nor-oriente del área inundada, de longitud 32 m. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de T 1.000 años (período de retorno). Canal descarga, Q de 26 m3/seg Excavado tierra y revestido hormigón Taludes 0,7/1 H/V Ancho basal: 5m Pendiente : 0,02 Rápido de descarga Ancho basal : 4 m Altura : 2 m Taludes 0.0/1. H/V Disipador energía Largo : 20 m Ancho Basal 6 m Taludes : 1/1 H/V Altura 5 m Canal de entrega a cauce Excavador en tierra Taludes 1/1/ H/V Ancho basal 6 m Pendiente : 0.002 Tubería de llenado o impulsión y descarga a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170- 250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A) vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra- estación para el riego. Tubería de descarga Exigencia de la DGA, DS 50 del MOP, para regular el nivel del embalse como medida de seguridad, y para devolver aguas al cauce no pertenecientes al titular Aforadores (2) Se instala un aforador de tipo triangular de entrada al embalse, y un segundo en la tubería de descarga o salida. Sector de empréstito Ubicada al interior del embalse, permite aumentar la capacidad de acumulación de aguas y no hay impactos adicionales al suelo. Tabla 3 del Anexo F del Adenda.

La cuenca aportante alcanza en su punto más alto los 725 msnm, cerros de Santa Irene, esto abarca una hoya hidrográfica de 7,2 km2, hasta su punto más bajo que es en la cota 233 msnm, corresponde a la cota evacuación de aguas para el riego, vía tubería de descarga. 111 de 813

Toda la descripción técnica del proyecto está basada en el informe técnico elaborado durante Enero del año 2018. Este estudio se presenta en el Anexo E de la DIA. La presa se compone principalmente de tierra arcillosa de aproximadamente 90.789 m³ de volumen de relleno, con una altura máxima de 23 metros, con una longitud de 175 metros. El muro posee taludes 1:2 m aguas abajo y 1:2 m aguas arriba, además de una banqueta horizontal de 2 metros de altura en los dos taludes como elemento estructural estabilizante. Dada la envergadura del muro, se elaboró un informe técnico para evaluar la calidad constructiva de éste, su calidad de compactación mediante estudios proctor, soporte al sismo lleno y vaciado, y finalmente una propuesta de mejoramiento de ser necesario. En efecto se propuso construir una banqueta sobre muro aguas arriba y adicionalmente disponer de un film de HDPE a toda el área de embalse, ambas propuestas fueron implementadas, restando sólo por terminar obras menores. El informe mencionado, se presenta en el Anexo E de la DIA. El Pretil de tierra tiene una compactación superior al 87-92% de la D.M.C.S., de altura máxima 20 m, longitud muro 175 m, los taludes hacia aguas al interior son de 1:2 (H:V) y 1:2 (H:V) hacia exterior. El material se obtiene desde la zona de empréstito desde el interior de la poza de embalse, corresponde a un suelo con altos contenidos de arcilla, y dada su impermeabilización con membrana geotextil dispuesta en el talud interior del embalse.

Se acompañan los planos respectivos en el Anexo E de la DIA, donde se pueden ver los detalles del muro de cada eje longitudinal y transversal. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deben corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm superior al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros. Se ejecutan los rellenos que se requiriesen respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tiene una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m. El sobre ancho de compactación es retirado junto con el perfilado final de las obras, de modo que los materiales efectivamente materializados queden con a lo menos el 95% del proctor modificado. El control de compactación se realiza mediante el control de densidad in situ por cada capa (dos ensayos por capa). 112 de 813

El movimiento de tierras para efectuar la excavación de zanja de instalación de la tubería, el Contratista adopta taludes tan verticales como la estabilidad de los materiales lo permita. Para los suelos naturales existentes en el sitio se estima que estos taludes, en general, pueden tener pendientes del orden de 1:4 (H:V) para la excavación en zanja. El contratista debe presentar protocolos con las respectivas cubicaciones de las excavaciones realizadas, las cuales son aprobadas por la ITO. La humectación se realiza en zonas fuera de la poza de embalse, trayecto señalado, sin embargo se debe señalar que adicionalmente se humecta el suelo sobre el muro, previo a su compactación con el rodillo, de este modo se logra la máxima capacidad de adhesión.

Protección de taludes geomembrana HDPE Para la protección de talud de aguas arriba del embalse se utiliza una geomembrana del tipo HDPE de 1,0 mm de espesor lo mismo que para todo el embalse. La geomembrana se debe anclar, por motivos de construcción, mediante zanjas de anclaje espaciadas no más allá de 20 m una de otras y sacos de arena de modo de evitar la succión por el viento que corre en el sector. La zanja es rellenada con arena arcillosa a arena limosa para cubrir la geomembrana, en capas de 0,25 m suelto, compactado con 6 pasadas del equipo compactador liviano por cada punto de cada capa. Se cuida de no dañar la geomembrana con el equipo compactador. La geomembrana debe quedar apoyada sobre una superficie fina limpia que permita evitar daños por rasgado. En caso de que no se pueda realizar lo indicado, se recomienda que la geomembrana quede protegida con un geotextil con TAA < 0,30 mm (200 gr/m2) o similar. Todas las pasadas de ductos por la geomembrana, producto de obras de hormigón o tuberías, son selladas, utilizando mangas, pletinas y pernos engomados especiales para dicho efecto. Se debe considerar que el agua del embalse se puede vaciar producto de que estas uniones sean mal ejecutadas.

Vertedero lateral de seguridad La obra dispone de medidas de seguridad para los excesos del llenado en acción directa, diseñado como vertedero de talud 1:2 (z), de base 32 m y una carga hidráulica de 53 cm. Por otro lado se llena solo 100% de su capacidad a fines de invierno, y se completan en plena primavera con la mayor disponibilidad de aguas en el canal Almahue. Se dispone no solo del vertedero de seguridad capaz de 26 m3/seg, sino que además de una tubería de descarga de fondo de 350 mm de diámetro, que permite evacuar alrededor de 700 lt/seg con embalse lleno. La construcción del vertedero considera el suministro y colocación de hormigón estructural H20 90% Nivel de Confianza según NCh 170 y resistencia especificada fc= 200 Kg/cm2 según ACI 318, equivalente a fc=160 Kg/cm2. El canal evacuador existente debe tener las características para la evacuación de la crecida de diseño, que debe tener un periodo de retorno de 1.000 años. La cuenca aportante al embalse tiene una superficie total de 7,2 km2. La precipitación efectiva en 24 horas para un periodo de retorno para T1000 la precipitación es de 125 mm. En base a estos parámetros y utilizando la Fórmula Racional se obtiene una crecida de un orden de valor de entre 26 m3/s. Esto 113 de 813

implica la necesidad de construir obras adecuadas para evacuar este caudal instantáneo de gran magnitud. Las obras que se consideran son: Vertedero lateral de hormigón armado de 32 metros de longitud, rápido de descarga, excavado en suelo natural y revestido en cemento, luego un canal de descarga o evacuador de 270 metros de largo y finalmente un disipador energía al final evitando procesos erosivos al cauce. El aporte de aguas lluvias es de carácter eventual, pues tal cual se muestra en el Análisis Hidrológico presentado en el Anexo E, el volumen de escurrimiento para un 85% de probabilidades es de 188.000 m3, se dejan escurrir libremente aguas abajo, no son almacenadas, en consecuencia no genera ningún efecto sobre derechos de terceros, tampoco tiene efecto sobre la vegetación asociada al cauce de la quebrada, esto pues la vegetación es de tipo similar a la existente en las laderas de la zona.

Tubería de descarga Para la instalación de la tubería de acero, el ancho en el fondo de la zanja se ha considerado igual a 0,35 m. La tubería va rodeada por un dado de hormigón pobre, H5, en toda su extensión. La tubería es de acero carbono ASTM A-53, Grado B de un espesor igual a 9,52 mm. Va con unión soldada y se le realizan pruebas de estanqueidad con una presión de 1,3 veces la presión nominal máxima. La tubería de descarga se construye según diseño definido en la figura Nº4, permite evacuar hasta 750 lt/seg estando el tranque lleno.

Tubería de llenado y vaciado a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170-250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A) vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra-estación para el riego. La tubería de descarga se construye según diseño definido en la figura Nº 5.

Sector de empréstito El sector empréstito para el volumen requerido en la construcción del muro del tranque se realiza desde el interior del embalse, de este modo el desplazamiento del material tiene una longitud media de 230 m. La zona de escarpe dentro del embalse corresponde fundamentalmente a una vegetación esclerófila, sub-tipo espinal descrita en el Anexo D, constitutivo de bosque nativo de acuerdo a las definiciones de la Ley N°20.283, correspondiente a 5,2 ha, las cuales son debidamente cortadas y reforestadas, según plan manejo obras civiles, PAS 148. El área intervenir se puede apreciar en las fotos Google, obtenida recientemente en marzo del año 2017, delimitada color café rallado.

Fase de Operación El embalse abarca una superficie espejo de 7,2 ha, con una capacidad volumétrica de 600.000 m³ (para mayor detalle ver Anexo E Planos). La capacidad se encuentra definida por la cota del vertedero de descarga, correspondiente a la cota 251.8 msnm según diseño topográfico, teniendo la altura máxima del muro en la cota 253.5 msnm, estableciéndose una revancha 114 de 813

de 1,70 m, es el seguro entre el nivel máximo de llenado y el vertedero, esto determina la altura del muro sea de 23 m en su punto más desfavorable. La operación del embalse consiste primero en una puesta en marcha de la obra, que se llena de manera muy lenta y gradual, para detectar filtraciones, si es que existieren. Durante este período debe llevarse un registro de los elementos de control y monitoreo previstos en el Manual de Operación y Mantenimiento del Embalse y solicitados por la DGA (inspecciones a los taludes, determinar filtraciones y asentamientos del muro, etc. En caso de superar el volumen de diseño, opera el vertedero del embalse. La crecida de diseño de la quebrada aportante fue calculada para un período de retorno de T 1000 años. El acceso al embalse es restringido y sólo puede acceder personal de Sociedad Agrícola Santa Irene.

PLAN DE PUESTA EN CARGA DEL PROYECTO La puesta en carga de la obra realizada comienza con el llenado del embalse, las medidas de precaución y el control implementadas y registradas en el libro de inspección de obra. Respecto del llenado, medidas de precaución, medidas de control y primer vaciado; se detalla a continuación:

PLAN DE OPERACIÓN NORMAL Este consiste en reseñar el plan de operación, orientado a la fijación de las condiciones de operación bajo lo cual se aproba el Proyecto. En consecuencia, este plan de operación debe ser plenamente consistente con el objeto del Proyecto. Para determinar la forma de entrega o reglas de operación, deben concurrir tres aspectos básicos: - Caudales generados por la precipitación. - Volumen embalsado. - Demanda evapotranspirativa de los cultivos establecidos. Para lo primero se suponen caudales iguales a cero, ya que este reservorio no pretende embalsar aguas pluviales, lo cual, en todo caso, es objeto de una comprobación mensual. Si el año es húmedo, el embalse se llena y evacua los excesos por el vertedero. Si el año es seco o muy seco, es posible no lograr el llenado total y éste un dato de entrada para la regla de operación de la temporada. La inspección visual se realiza a través del expediente por el cual se comprueba el nivel de llenado del embalse. La administración del predio define al inicio de la temporada de riego, la demanda de los cultivos y la curva de variación estacional. Conocidas las tres variables fundamentales, debe determinarse la norma de operación más conveniente, indicando las tres combinaciones que se dan con mayor frecuencia: - Escenario 1: Para un año muy húmedo, con llenado total del embalse, se garantiza el riego. - Escenario 2: Para un año seco y cercano al promedio histórico, con riego 115 de 813

asegurado para un 50% del área potencial.

En el Escenario 1 la norma de operación señala mantener un caudal de extracción fijo al mínimo de la demanda evapotranspirativa. Para el Escenario 2, se debe extraer programadamente caudal para asegurar que sobreviva el cultivo permanente, desechando el riego de los cultivos anuales. Esto es evaluado por la administración del predio.

Operación de válvula de entrega al riego Las válvulas proyectadas son de cierre lento, por lo que se fija previamente el caudal evacuado en función de altura del nivel de agua y la abertura de ella. Al inicio de la temporada de riego se abre la válvula en función de la norma de operación determinada según las características del año hidrológico. El caudal de entrega lo fija la administración. En época de crecidas importantes, puede operarse esta válvula como elemento adicional de alivio.

Personal y Controles durante la Operación Se cuenta con un encargado de la supervisión durante la operación, el trabajo consiste en realizar un recorrido de la obra y su normal operación de descarga para el riego. Este operario o encargado del embalse debe realizar las siguientes actividades: - Lectura de la cota del embalse a las 8:00 hr. - Registrar la apertura de la válvula, sala de bombas. - Informar semanalmente a la administración del predio de los resultados obtenidos para posibles ajustes en la operación. - Informar a la administración cualquier anormalidad observada.

Mantención antes del inicio de la temporada de lluvias Al término del período de riego y antes de iniciarse el período de lluvias, deben efectuarse las labores de reparación y mantenimiento de la obra, con el fin de dejarla preparada para el período invernal tanto en su fase de llenado como en su fase de evacuación de crecidas. De igual modo se aprovecha la condición de que en muchos años la poza está totalmente vacía, lo que permite realizar otro tipo de labores de mantenimiento y reparación, que sin ella no pueden realizarse. La fecha de inicio de la Fase de Operación se estima en el mes de septiembre de 2020 y su término, dada la vida útil del Proyecto de 50 años, corresponde al año 2070. En relación a la mano de obra durante la fase de operación, hay un trabajador a cargo de las labores indicadas previamente.

La Restitución de aguas lluvia, al cauce aguas abajo del muro La metodología descrita en el Informe Técnico presentada en el Anexo Nº9, referente a la Entrega de agua a terceros, es aceptada por la DGA en el sentido 116 de 813

práctico de su aplicación y consiste en: El criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe. Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procede de la siguiente forma:

Balance de masas en el embalse Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables: 1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo. 2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas. 3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja. 4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida. 5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego. 6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (ΔV) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es: Vi= ΔV+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición empleando aforador cauce principal El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener un base de comparación y para ello se continua el siguiente procedimiento: Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto. Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas 117 de 813

arriba del embalse. En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3). Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2. A2 = 1.00 Km2. A3 = 0.25 km2.

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total. El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s

El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x Δt Vi = Volumen ingresado al embalse en Δt m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s Δt = Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectúa con el aforador y se verifica con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considera válido, en caso contrario se ajusta el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

Fase de Abandono, si fuera el caso Las siguientes actividades, obras y acciones se implementan para asegurar la estabilidad de la infraestructura en la Fase de Cierre (Más detalles en el acápite Descripción del Proyecto de la DIA y en Anexo E de la DIA). - Desmantelamiento Válvulas. - Sacar válvulas tubería descarga - Construcción de un rajo al centro del muro, con taludes de 1:1 y recubrimiento rocoso en los bordes de los muros, con el objeto de dejar escurrir naturalmente las aguas. - Perfilamiento del material del muro del rajo. - Monitoreo anual por 3 años consecutivos. 118 de 813

• Modelar el terreno asperjado, promover la revegetación natural

Como se mencionó, la fase de cierre abandono consiste en abrir un rajo donde estaba la quebrada anterior, el cual tiene una base de 20 m, y taludes de 1:1. Este movimiento de tierra se realiza con 1 excavadora, 2 camiones y 1 motoniveladora que debe allanar el suelo sobre los costados del área embalsada. El cálculo de tiempo de trabajo está basado en el movimiento del terreno a excavar en el centro del muro, el rajo central es de 22.300 m3, y se estima que la excavadora demora 615 horas de trabajo, quedando, en aproximadamente 35 días, totalmente despejada la quebrada para liberar el escurrimiento de aguas lluvias. La fase de construcción, operación y cierre del embalse, que tiene una capacidad de 600.000 m3, permite sostener adecuadamente la superficie productiva actual, aumentarla en 60 ha adicionales y en futuro ampliarse a 150 ha en producción. Adicionalmente de disponer de un volumen importante para el control de heladas en invierno.

Estimación de los plazos y periodos de la construcción de las obras La fase de construcción del proyecto comienza con el despeje del terreno y escarpe del piso. Se proyecta su inicio para el 02 Marzo 2020. La fase de construcción se estima que se extienda por un período de 6-8 meses, entre Octubre de 2020. Luego de concluida la primera fase se inicia la fase de operación, con el llenado gradual de este embalse, para finalmente concluir con el cierre o abandono al cabo de 50 años, y la posible continuidad con consulta a la DGA en esos años.

b) Estudios generales de topografía, geología, hidrología, hidrogeología, hidráulica fluvial, hidrodinámica y balance de aguas.

b.1) Topografía de tipo general A modo de resumen, se realizó levantamiento taquimétrico sobre un área de aproximadamente 30 ha, con el objetivo de proyectar un embalse de acumulación con fines de regadío. Se establecieron dos vértices geodésicos para posteriormente levantar los puntos de control terrestre. Los resultados del estudio se encuentran en el Reporte entregado por el programa Agisoft Photoscan y la validez de ello se puede comprobar al desplegar el archivo kmz sobre Google Earth. Estos resultados se encuentran en el Anexo 7 (Pág. 420) del Anexo E). En el Anexo 7 (Pág. 412) del Anexo E, se presenta el Informe Topográfico completo.

b.2) Geología A modo regional, la Región de O’Higgins se estructura en torno de cuencas y llanos principalmente de sedimentación fluvial, volcánico y glacial, siendo parte de la denominada Región Central de las Cuencas y del Llano Fluvio – Glacio - Volcánico, en conjunto con las regiones Metropolitana, Maule y Biobío. 119 de 813

A partir del Plioceno las áreas montañosas fueron intensamente afectadas por los procesos de glaciación, los que liberaron y trasladaron grandes cantidades de materiales. De la visita a terreno se ha podido observar que el área en estudio se caracteriza por la presencia de depósitos aluviales, coluviales y de remoción en masa; en menor proporción fluvioglaciales, deltaicos, litorales o indiferenciados. En superficie, la zona está representada por las unidades morfoestructurales mayores, que ocurren paralelas al margen costero, elongadas NS y que de OE corresponden a planicies litorales, Cordillera de la Costa, Mediana montaña y Cordillera principal (Rivano y Sepúlveda, 1991). La unidad o dominio de Mediana Montaña está integrado principalmente por rocas mesozoicas volcánicas, sedimentarias suavemente deformados y afectados por fallas normales e instruidos por granitoides jurásicos, cretácicos-terciarios. Todos los cauces se encuentran sobre formaciones geológicas constituida por depósitos no consolidados y rellenos de depósitos fluviales; gravas, arenas y limos del curso actual de los ríos mayores o de sus terrazas subactuales y llanuras de inundación. Los alrededores de los cauces presentan una amplia variedad de formaciones geológicas, siendo las más importantes desde el punto de vista de calidad de agua, las siguientes:

El Q1 de tono amarillo, corresponde a lo ocurrido en el periodo Pleistoceno- Holoceno, se conforma por depósitos aluviales, coluviales y de remoción en masa; en menor proporción fluvioglaciales, deltaicos, litorales o indiferenciados. En la Depresión Central, regiones Metropolitana a IX: abanicos mixtos de depósitos aluviales y fluvioglaciales con intercalación de depósitos volcanoclásticos. Basado en un informe geológico específico para el proyecto la situación se define de la siguiente manera: Para mayor información sobre la geología del área del Proyecto, revisar Anexo 9 Geología del Proyecto (página 437) del Anexo E.

b.3) Hidrología El principal sistema hidrográfico de la región lo constituye el río Rapel, el que a través de numerosos tributarios colecta las aguas de los diversos sectores de la Cordillera de Los Andes y de la parte norte de la Cordillera de la Costa. Este río se forma por las con- fluencias fluviales de los ríos Cachapoal y Tinguiririca en el lugar denominado Las Juntas, en el ámbito de la Cordillera de la Costa. Aguas abajo de este lugar recibe como tributario al estero Alhué, cuya cuenca se encuentra emplazada en la Cordillera de la Costa, dentro del territorio administrativo de la Región Metropolitana de Santiago. El gasto medio del río Rapel cerca de su desembocadura, antes de la construcción del embalse de igual nombre, era de 175 m3/seg de promedio anual. El río Cachapoal nace en el cerro de los Piuquenes, su recorrido hacia el mar es sinuoso, predomina la dirección oeste. Dentro del ámbito de la Cordillera de los Andes recibe afluentes tales como el Pangal, por el norte, y los ríos Las Leñas, Cortaderal y Cipreses, por el sur. El gasto medio de este río en el puente Termas es de 81 m3/seg de promedio anual. En la Depresión Intermedia dos cursos de aguas importantes tributan al Cachapoal, el río Claro y 120 de 813

el estero Zamorano. El río Tinguiririca se origina en las proximidades del Paso de las Damas a 3.050 m de altitud, escurre en dirección al sur con el nombre de río Las Damas, a partir de las Termas del Flaco se desvía hacia el oeste, manteniéndose con este rumbo durante todo su recorrido andino. Recibe como afluentes a los ríos Azufre, Clarillo y Claro. El gasto medio anual, al abandonar la Cordillera de los Andes, es de 55 m3/seg. En la Depresión Intermedia, a 15 km al norte de Cunaco, recibe como tributario al estero Chimbarongo, que drena esencialmente la parte externa de Los Andes. En el Cachapoal Bajo las mayores transmisibilidades se encuentran al centro del valle en torno al río con valores comprendidos entre 1000 y 5000 m2/día, los que disminuyen hacia los costados a menos de 1000 m2/día. Los caudales específicos por su parte tienen un comportamiento similar, con valores extremos comprendidos entre 2 m3/h/m para los costados del valle y 50 m3/h/m en las zonas centrales Las mayores profundidades del nivel estático se presentan en el valle central entre las localidades de San Fernando y Chimbarongo, las que son del orden de 5 m. Hacia el poniente los niveles se presentan más superficiales, no superando en general los 2 m. Des de San Cruz hasta la desembocadura al Lago Rapel y en los valles de los esteros afluentes el nivel está tico se encuentra en general a profundidades inferiores a los 5 m. - Las mayores fluctuaciones se producen en el valle central, las que alcanzan del orden de 7 m. El resto del valle no presenta fluctuaciones importantes, existiendo sólo en los períodos de fuertes recargas o descargas.

b.4) Hidrogeología La cuenca de Peralillo está ubicada al pie de la ladera oriental de la Cordillera de la Costa, rodeada y cerrada por terrenos montañosos, con una estrecha abertura en el Sur, cerca de Santa Cruz. Las montañas que la rodean son principalmente graníticas, bien paleozoicas en el Este y Norte o bien terciarias en el Oeste y Suroeste. El margen Sureste está constituido por rocas volcánicas de la formación cretácea La Lajuela. El relleno aluvial en la cuenca está compuesto principalmente por sedimentos finos, arena, limo y arcilla, sin grava ni balones (Sección geológica E-E', Fig. IV/6). Este fenómeno se puede deber a diversas causas: - La distancia cada vez mayor desde la Cordillera de Los Andes, que es la principal fuente de los lechos gravillosos en el Tinguiririca; - La existencia de barreras montañosas rocosas en la hoya del Tinguiririca, aguas arriba de la Cuenca de Peralillo, que originan sedimentaciones de materiales granulares pesados en las cuencas superiores; - La disminución de los gradientes hidráulicos, que origina una sedimentación gradual, en la cual el material más grueso se deposita aguas arriba y los más finos aguas abajo; - La cuenca cerrada de Peralillo está rodeada por rocas graníticas. La meteorización y descomposición de estos terrenos originan arenas cuarcíticas y minerales de feldespato, los cuales se descomponen, posteriormente, en materiales caolíniticos y arcillos. A continuación se presenta el estudio de crecidas y el análisis y la estimación de los recursos hídricos. 121 de 813

Estudio de crecidas El embalse intercepta los aportes de una pequeña cuenca pluvial, que no genera crecidas de relevancia que pongan en riesgo a la obra. La estimación de crecidas se presenta en el punto 1.2 “Estimación de la crecida del diseño” en el Anexo E. A modo de resumen, la crecida fue calculada para un período de retorno de 1.000 años, periodo exigido por la DGA para embalses de estas características. Se utilizaron dos métodos basados en el análisis de las precipitaciones que podrían generar crecidas: Hidrograma Unitario Triangular (HUT) y Fórmula Racional. A partir de los resultados y del análisis de estos, se concluye que el embalse tiene poco efecto amortiguador, por lo que el hidrograma no reduce en forma importante el caudal. De acuerdo al Informe de Estudios de Ingeniería, Anexo E, la hidrogeología no tiene incidencia en este proyecto por la presencia de roca a poca profundidad.

Análisis y estimación de los recursos hídricos Se realizó un análisis de los recursos superficiales disponibles que potencialmente podrían obtenerse de la cuenca involucrada en el proyecto. Para esto, se modeló las cuenca aportante al sector escogido para la posible ubicación del embalse con una superficie aportante de 7.23 Km2. Se utilizó un modelo computacional de simulación mensual de los caudales, calibrado en una cuenca pluvial de la zona central de Chile de manera que represente las características de la cuenca mencionada. Utilizando este modelo se estimó los volúmenes disponibles en el punto seleccionado para ubicar el embalse. El modelo fue calibrado en la estación fluviométrica del estero Alhué en Quilamuta, por tratarse de una cuenca pluvial, donde se conoce adecuadamente sus parámetros y donde la información disponible es bastante confiable. De este modo, con los parámetros calibrados para esta cuenca se extrapoló su comportamiento al estero La Viña pues, en términos generales, sus características son similares. Sin embargo, a modo de comprobación, se compararon los caudales entregados por el modelo de simulación con resultados obtenidos utilizando otros dos modelos empíricos conocidos, aun cuando éstos generan valores anuales. Se utilizaron las estadísticas pluviométricas del sector para alimentar el modelo, consistente en una estadística de precipitaciones de 44 años de extensión (desde 1972 a2016). Estos datos corresponden a la estación pluviométrica “Millahue”, por ser la más cercana al sector de interés. Para la aplicación al modelo se consideró la estadística directamente rellenándose con la estación “Convento Viejo”. Se calculó el volumen disponible anualmente (de septiembre a agosto), poniendo como volumen máximo disponible 600.000 m3 ya que es la capacidad del embalse. El promedio de esos volúmenes es el siguiente (para cada modelo): Modelo de Simulación: - En promedio Q 50% 410.000 m3. - Año seco Q 85% 188.000 m3.

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Por lo tanto la necesidad de bombear aguas del canal seria (en un año promedio) alrededor de 190.000 m3 o bien 412.000 m3 años secos. Para mayor detalles de metodología y cálculos ver Anexo 3 Memoria de Cálculos Hidrológicos (Pág. 190) del Anexo E.

Hidráulica fluvial La quebrada Las Posesiones donde se emplaza el embalse, corresponden a una hoya hidrográfica de dimensiones menores 7,2 km2, y su posible escurrimiento de acuerdo a la hidrología corresponde a eventos de alta torrencialidad, en consecuencia solo escurre durante el periodo de lluvias, posiblemente horas mientras llueve en forma muy ocasional en la zona. Por lo mismo esta quebrada en su dinámica fluvial de temporalidad en periodos breves en época de lluvias, incluso no permiten una vida ecosistémica dependiente de un caudal que genera una influencia sobre la fauna o la vegetación, como ha sido acreditado en párrafos anteriores. Las medidas aguas abajo de las quebradas de tipo temporal, corresponde a aguas lluvias intensas que pudieran generar escurrimientos de tipo pluvial, esto se conoce como aguas eventuales o si afectara el caudal ecológico de estas quebradas. El caudal ecológico tiene que ver con el entorno y su capacidad de sustentar ecosistemas y sus beneficios donde hay empleo de agua. Un caudal puede considerarse ecológico siempre que sea capaz de mantener el funcionamiento, la composición y la estructura de un ecosistema fluvial, igual que en condiciones naturales (Martínez, 2002). Existen muchos caudales que pueden ser “ecológicos” para un cauce, pues éste de forma natural presenta fluctuaciones y extremos máximo. En este sentido, el caudal de escurrimiento determinado para la quebrada donde se emplaza el embalse es 8,9 lt/seg en Agosto y 2,2 lt/seg en Septiembre1, para una probabilidad del 85%, esto es en años secos, en consecuencia despreciables en el tipo y condición de la vegetación que crece sobre el curso hídrico de la quebrada. Se debe tener presente que esta quebrada principalmente es de tipo pluvial, es decir existe escurrimiento solo en periodos de torrencialidad en las precipitaciones, en consecuencia son de tipo temporal.

Probabilidad (lt/seg) Sep Oct Nov Dic Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Q 10 % 82,2 37,5 16,9 5,7 0,0 0,0 0,0 0,0 109,1 319,5 428,3 215 Q 50% 41,0 17,3 6,5 0,6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 7,8 86,0 78,5 Q 85% 2,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 8,9

De la tabla precedente se puede comprender que, para años secos, 85% probabilidad, se aprecian 10 meses secos sin escurrimiento alguno, en tanto en años promedios el periodo seco disminuye a 8 meses. Al evaluar la vegetación de la quebrada y sus alrededores efectivamente hay que reponer 5,29 ha de reforestación con bosque nativo, por otro lado se constata que no existe influencia alguna de estos cursos de agua sobre la vegetación, pues el tiempo sin escurrimiento sin agua supera los Basado en las definiciones de la letra b del Reglamento citado anteriormente y las descripciones de la situación tanto hídrica como biótica de esta quebrada, los caudales ecológicos mínimos mensuales durante todo el año son 123 de 813

extremadamente bajos (o nulos durante 8-10 meses del año) y no aseguran necesariamente la preservación de la naturaleza y la protección del medio ambiente. Entonces, no existe un caudal ecológico suficiente para considerar un monitoreo que pudiera mantener una flora o medios bióticos adyacentes y dependientes del escurrimiento de esta quebrada, si debe comprenderse el efecto positivo que tiene el cuerpo de agua, embalse Las Posesiones, en una zona semi-desértica, especialmente para la fauna silvestre y doméstica del área. Sin embargo, debe considerarse que todo embalse puede tener filtraciones propias del diseño, las que pueden aportar agua a la quebrada durante todo el año y de este modo generarse un e. Esto quiere decir, que el efecto barrera no genera un impacto negativo al escurrimiento natural de estas aguas, pues no se asocia a ningún tipo de fauna ni flora asociada a esta quebrada de tipo pluvial, dado su condición de estrés tan severo, probablemente este embalse traiga asociado beneficios a una fauna aviar, de tipo estival. El proyecto permite ampliar los usos humanos del agua de la zona, aumentando la eficiencia de su gestión y posibilitando que la población de la zona no continúe disminuyendo, a través de la mantención de una actividad productiva, como lo es la agrícola, que aporta a la economía de la zona. En efecto, tal como se puede constatar en el Plan Regional de Desarrollo Urbano vigente, las obras que tienen por objeto la mantención y cuidado del agua, entre las cuales se encuentran la reparación de Canales, extensión y reparación de la red de agua potable, construcción de tranques, reparación de embalses, etc., son muy relevantes tratándose de la comuna, ya que dentro de los proyectos propuestos para la comuna existe un énfasis en inversiones correspondientes a obras de infraestructura para mejorar los sistemas de riego y la vialidad comunal. En conclusión, respecto del caudal ecológico, es posible sostener que los ecosistemas y servicios ecosistémicos de la hoya hidrográfica donde se construye el embalse no se ven afectados. Asimismo, las filtraciones propias del diseño de todo tranque, pueden aportar algunos recursos hídricos a la zona, con independencia de las lluvias efecto positivo del proyecto a la vida biótica aguas abajo del muros y mínimos.

Hidrodinámica En consideración a que no existe un curso fluvial, dada la temporalidad de las lluvias, que suelen ser muy ocasionales probablemente no más de 3-5 eventos por temporada, y donde el periodo seco es de 7-9 meses, no existe un curso hídrico que permita hacer cálculos de hidrodinámica permanente.

Balance hídrico o de aguas en operación La demanda de agua por cultivo se ha obtenido de un informe enviado por la administración del predio. Basándose en ello se ha calculado la demanda de los cultivos, con las especies de frutales en producción, y considerando la situación futura. La superficie plantada actualmente es de 89 ha, en el futuro se incorporan 61 hectáreas nuevas para totalizar una superficie regada de 150 ha en plena producción. La determinación de la demanda hídrica mensual define el uso de las aguas 124 de 813

embalsadas y el modo de operación, en función de la disponibilidad y la demanda efectiva de los cultivos durante el periodo anual, pues en esta zona se riega todo el año salvo excepciones de abundantes lluvias en los meses de Junio y Julio. En el siguiente cuadro se muestran los volúmenes totales demandados mensualmente para las 150 ha según crecimiento de los cultivos.

Mes Superficie actual (90 ha) Nuevas plantaciones (60 ha) Demanda predial Naranjos (11,6 ha) Mandarinos (65 ha) Cerezos (12 ha) Pistachos (10 ha) Paltos (24 ha) Cítricos (20 ha) Cerezos (6 ha) Total, m3/mes Q (a) lt/seg Septiembre 2.218 11.946 4.200 3.500 4.658 3.824 2.100 32.446 16 Octubre 9.697 103.052 16.200 8.500 20.367 16.720 8.100 182.636 91 Noviembre 15.451 113.783 16.200 13.500 32.451 26.640 8.100 226.125 112 Diciembre 13.561 106.118 18.600 15.500 28.482 23.382 9.300 214.943 107 Enero 17.539 137.693 16.200 13.500 36.838 30.241 8.100 260.111 129 Febrero 14.954 87.781 10.200 8.500 31.406 25.782 5.100 183.723 91 Marzo 17.762 98.358 3.000 2.500 37.305 30.625 1.500 191.050 95 Abril 9.351 80.068 0 0 19.640 16.123 0 125.182 62 Mayo 1.596 29.311 0 0 3.353 2.753 0 37.013 18 Junio 1.253 9.243 0 0 2.632 2.161 0 15.289 8 Julio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Agosto 0 126 0 0 0 0 0 126 0 Total 103.384 777.479 84.600 65.500 217.132 178.249 42.300 1.468.644

Fuente: Administración predial

Nota: El Caudal (Q) se determinó para 20 hr/día y 28 días por mes, es Factor seguridad

Tabla 5 del Anexo F del Adenda.

Entonces en la columna final se puede acreditar la demanda de los cultivos del predio, en términos de caudal (lt/seg).

Marco Plantación Dist (m) Cítricos 5x2,0 Cerezos 4,5x2 Pistachos 5x2 Paltos 2,5x2,5 Tabla 6. Marco de Plantación

En la siguiente Tabla, se puede revisar la capacidad de llenado del embalse sólo con aguas desde el canal Almahue, y sin considerar las aguas lluvias de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas.

Mes Volumen llenado tranque 125 de 813

Dotación canal Q (b) disponible (lt/s) Q (a) lt/seg Demanda riego Déficit (a-b) lt/seg Vol. (m3) Sept 80% 65,87 16 49,77 129.010 Oct 100% 82,33 94 -11,62

Nov 100% 82,33 116 -33,99

Dic 100% 82,33 111 -28,23

Ene 100% 82,33 134 -51,47

Feb 100% 82,33 95 -12,17

Mar 80% 65,87 98 -32,41

Abr 100% 82,33 64 17,94 46.499 May 60% 49,40 19 30,36 78.694 Jun 35% 28,82 8 20,95 54.307 Jul 35% 28,82 0 28,82 74.693 Ago 50% 41,17 0 41,10 106.542 Sept Total

489.745 Dotación canal, administrado canal Almahue, según certificado adjunto en Anexo B.

Caudal medio por acción 11,1 lt/seg

Titular posee 7,417419 acc, total 82,3333 lt/seg

Tabla 7 del Anexo F del Adenda.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que debe llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado. Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal. En consecuencia, y atendiendo la Minuta Técnica D.C.P.R.H. N°14 de fecha 30 de abril de 2015, se puede decir: - ¿Se asegura la disponibilidad sustentable del cauce y de los recursos hídricos? Si, pues se ejercen los mismos derechos de agua legalmente constituidos sobre el canal Almahue, y la red hídrica no se ve afectada. - ¿Se asegura la capacidad de renovación del cauce y de los recursos hídricos? Si, el canal Almahue administrado por la tercera sección del rio Cachapoal, mantiene un caudal estable, disminuye solo 15% entre verano e invierno y si bien existe un muro que impide el escurrimiento aguas lluvias, estas no puden ser aprovechadas según descripción dada. En caso de etapa cierre, se dejaran escurrir libremente estas aguas, mediante un rajo sobre el muro. - ¿Se asegura las condiciones abióticas del cauce y de los recursos hídricos que hacen posible el desarrollo biótico? Si. El uso de las aguas correspondientes al titular, corresponde a las mismas acciones que le pertenecen desde largo tiempo, 126 de 813

y que ha venido ejerciendo en sus cultivos, solo que al existir excedencias las puede embalsar, por lo mismo sobre el canal Almahue no hay nuevas afectaciones. Sobre las quebradas, el escurrimiento natural es de solo 8,9 lt/seg en el mes de Agosto, el de mayor probabilidad, este menguado caudal no infiere efectos sobre la vegetación o fauna biótica de la quebrada (ver Anexo D) y posiblemente las filtraciones propias de los embalses generen efectos positivos en esta relación. - Respecto del cambio de un sistema lotico por uno lentico, se debe decir que se implementan medidas para evitar efectos secundarios en el almacenamiento del agua, medidas de manejo, y para comprobar esta situación se efectúan análisis del agua, anualmente, de la calidad del agua, previo al riego, esto para cumplir con las BPA y la EuroGapp y basados en la NCh 1333.

c) Análisis del comportamiento de la calidad de las aguas en la situación sin proyecto y con proyecto. Se trata de cumplimiento del D.L. 3.557/1980, sobre protección agrícola, específicamente lo señalado en su artículo 11 que señala lo siguiente: La calidad de las aguas antes del proyecto no está en cuestión, por un lado las aguas lluvias se acopian en momentos de alta torrencialidad y están libre contaminación, se reúnen en un momento y en su mayor parte de aguas provenientes del canal Almahue, que está al amparo de las comunidades de agua que administran los canales de la zona. Por otro lado, se tiene contemplado la construcción del embalse en verano, una época que no hay escurrimiento, está totalmente seco el cauce, por lo tanto, no se prevé ningún tipo contaminación. Durante la operación, el titular se suscribe a la Eurogapp, acreditando su certificación mediante análisis de agua de riego anualmente y por lo tanto se verifica la calidad de éstas. No hay diluciones o actividades de mezclas con elementos de sanidad fitosanitaria en el embalse, por lo tanto no se genera contaminación de las aguas. A pesar de lo mencionado en el Anexo E, en el punto 2.1.3.3. Calidad de las aguas: “el embalse no representa un peligro para la calidad de las aguas”, igualmente se implementa un plan de monitoreo consistente en la toma de muestras y su posterior análisis en laboratorio. El procedimiento consiste en la toma de dos muestras simultáneas, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza. Ambas se envían a análisis en laboratorio para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Este procedimiento se lleva a cabo 1 o 2 veces al año, dependiendo de las condiciones hidrológicas de la temporada. La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua.

Sedimentación Respecto de los estudios de sedimentación realizados, se puede concluir que: 127 de 813

Aporte de sedimentos ton/año Cuenca aportante al embalse 43,23 Tabla 9 del Anexo F del Adenda.

En la tabla se observa que el aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse es del orden de 43,23 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos está en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en embalse es de 345 m3. Con este valor, se puede estimar que la sedimentación esperable no influye mayormente en la vida útil del proyecto. De acuerdo a lo expuesto, se puede apreciar que la variable “sedimentos” no es relevante para determinar la vida útil del embalse. En esta determinación se deben considerar otros factores propios de la operación y mantenimiento de este tipo de obras. Por su parte, el aporte específico de sedimentos en la parte alta de la cuenca es de 5,98 ton/km2. De este modo se ha podido comprender que la posibilidad es que la sedimentación afecte ciertas obras del embalse por ejemplo una acumulación en el aforador de entrada que impida leer adecuadamente el caudal, en este caso puntual puede ser retirado este volumen, sobre un camión tolva para ser dispuesto en potreros del titular, para nivelar depresiones existentes.

d) Medidas que eviten la contaminación o alteración de la calidad de las aguas en las fases del proyecto. El Proyecto no genera la contaminación de aguas de la quebrada lo anterior debido a que se toman los siguientes resguardos:

Fase Construcción La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. - Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua. - Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generan residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas. - No se emplean elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas. - La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza en el Proyecto se lleva a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deben hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso. - Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre 128 de 813

en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor, no se espera escurrimiento alguno. - Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua son llevadas a cabo durante los meses de verano de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro. - El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, ese canal impide que el escurrimiento afecte las labores de la adecuada construcción del muro, desvía las aguas hacia un costado y luego las devuelve al cauce natural, aguas abajo de la obra iniciada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos hacia la quebrada o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse. - Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, construcción del muro e instalación del tubo de descarga, en la medida de lo posible, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra. - Se prohíbe todo tipo de lavado de camiones, “lechada” al interior de la poza embalse. - En el caso de uso de cemento, solo para la instalación del machón de descarga, todo excedente es levantado desde la obra y llevado al BAT, especialmente acondicionado para acumular este tipo de residuo, con los protocolos de recepción y despacho hacia lugares autorizados. Estos accidentes, por ejemplo, de rotura de cañería de aceite se han considerado en el Plan de Contingencias y Emergencias del Proyecto. - Se levanta todo tipo residuos como tablas de moldajes, fierros, clavos, etc., y todo material sobrante concluida la actividad, que se reitera es de bajo tiempo instalación, se estima no mayor a 10 días. - La programación de las obras en el cauce es de corta duración y una expresión espacial reducida.

Medidas contingencias - En el caso de un accidente de derrame de algún material considerado peligroso, se levanta recogiendo todo el material y suelo afectado, y llevado en recipientes adecuados, y trasladado al BAT, el que ya cuenta con los permisos sanitarios acordados con la SEREMI de Salud, y así dispuesto con los compromisos de disposición final requeridos. - En caso de una lluvia inesperada, se tiene un ataguía y canal de desvió de modo de evitar que las aguas se incorporen al muro, y se mezclen, evitándose la sedimentación “barro” al agua que podría escurrir aguas debajo de la obra. - No hay dilución de ningún elemento químico o sustancia de cualquier tipo en la obra.

Fase Operación En cuanto a la fase de operación, el proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del tranque. - No se considera la realización de actividad alguna que pueda contaminar las 129 de 813

aguas que se acumulen en el tranque. - Existe un protocolo de llenado y vaciado del tranque (se mantiene un Manual de operación y mantención del embalse). - Se consideran Sistemas de Control y Monitoreo: Piezómetros, Limnímetros, Puntos de referencia y control. - Existen un Plan de Puesta en Carga de la Obra, que regula: Llenado, Medidas de Precaución, Medidas de Control. - Se detalla el Plan de Operación Normal, la Operación de Válvula de Entrega al Riego y del Personal y Controles durante la Operación. - No hay dilución de ningún tipo de residuo o producto que pudiera alterar la contaminación de las aguas, se recuerda que se monitorean constantemente las aguas de riego con el objeto de certificar la calidad del producto exportable, o bien respetar los BPA agrícolas. - No se generan diluciones de residuos líquidos o sólidos industriales o de ningún tipo sobre la quebrada, ya que ésta no se constituye como cuerpo receptor de residuos contaminantes; solo se captan las aguas lluvias en el caso de escorrentía pluvial, o bien se conducen aguas desde el Canal Almahue, derechos de aprovechamiento con los cuales cuenta el Titular. - Previo al inicio de la fase de construcción, se realiza capacitación al personal en relación con el cuidado de cursos de agua y un programa de difusión de uso eficiente del agua en las instalaciones.

Regulador de crecidas El compromiso de llenado invernal del embalse, es para cumplir con el compromiso de mantener en los meses de invierno solo con el 70% de llenado del embalse, para en los meses siguientes completarlo y según tablas del balance hídrico, a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Fase de Cierre En cuanto a la fase de cierre, el proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del tranque. - Se realiza el vaciado del embalse considerando el caudal máximo para no contaminar las aguas abajo. - Se permite el paso de aguas de escurrimiento natural. - Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra. - La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza, se lleva a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deben hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso. - Se considera implementar un programa de inspecciones visuales una vez al 130 de 813

año durante un periodo de dos años en la fase de post cierre, para el seguimiento del cierre y verificación de su efectividad. Durante las inspecciones se observa si existe presencia de grietas, cárcavas, deslizamientos y asentamientos del corte del muro. - Las aguas servidas generadas en esta fase son manejadas a través de baños químicos, en donde los residuos son retirados por la empresa autorizada para realizar dicha actividad. - No hay instalación de faenas, por lo tanto, no se generan residuos de tipo domiciliario. - Los residuos sólidos que se generen son dispuestos en lugar autorizado. - Se recupera la lámina de plástico HDPE, guardándolas en bodegas del predio y luego despachándola a lugares autorizados.

Otras medidas: - El titular ha dispuesto que el embalse sirva de regulador de las crecidas en invierno y solicitado que exista un representante de los pobladores o parceleros para evaluar las descargas de éste en forma controlada, de modo que el caudal liberado no cause daño aguas abajo. - Igualmente, para que durante el invierno se mantenga una capacidad de llenado del orden del 30% con el objeto que pueda absorber eventuales lluvias de alta intensidad y evitar el desborde de la quebrada natural como en años anteriores. - A su vez el titular se ha comprometido a despejar y extraer desperdicios, ramas y obstáculos en la quebrada cercana al poblado y así, el caudal fluya de mejor modo. - Se ha comprometido a disponer de maquinaria para contener un posible desborde por colapso del muro o desborde por el vertedero de seguridad, desviando las aguas en el cruce de la quebrada con el camino de acceso al predio. - Se compromete a mantener informado a la población cercana del estado general del embalse para que cumpla su rol de regulador de las crecidas invernales. - Capacitación a los trabajadores sobre la importancia de no contaminar los cauces que se están interviniendo, prohibiendo la eliminación de desechos y la modificación de las vegetación aledaña.

e) Planes de seguimiento y contingencias, incluyendo planes de control y monitoreo ambiental aguas arriba y aguas abajo de la obra.

Planes de seguimiento: - Previo al inicio de las obras, se procede a monitorear las aguas de los cauces donde se realizan las obras mediante la toma de muestra de aguas y el análisis de éstas de acuerdo con la Norma NCH 1333, Requisitos de Calidad del Agua para el riego. Este análisis es utilizado como parámetro para las próximas mediciones. - Durante el período de operación, período de riego, se realiza revisión diaria del estado de las aguas. Se realiza análisis químico comparativo de la calidad de 131 de 813

ellas al menos una o dos veces al año, de mantenerse en los rangos contemplados en la norma riego de Chile. Se lleva un registro que puede ser revisado por las autoridades competentes en cualquier momento. Las muestras son tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego son enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. En la tabla a continuación se presenta la Descripción de plan de seguimiento Calidad de agua:

Monitoreo voluntario de la calidad de aguas Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata de efectuar análisis químico de las aguas del Tranque (A) para comparar la calidad de estas con las de la quebrada Las Posesiones medida en el aforador de salida, amparados en la NCh 1.333 de riego. Descripción: Se realizan dos (2) muestreos simultáneos 1 o 2 veces al año dependiendo de las condiciones hidrológicas. Justificación: Se trata de comprobar que el almacenamiento de las aguas en los tranques no genera cambios significativos en la calidad de estas.

Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos son tomados en las siguientes coordenadas UTM:

Punto de medición/instalación Coordenadas UTM WGS 84 Aforador Salida (Agua Riego) 6.181.451 N; 291.248 E Tranque A (Canal Almahue o El Salto) 6.181.542 N; 291.126 E

Forma: Los monitoreos de agua en las coordenadas expuestas, son realizados 1 ó 2 veces al año en el Aforador de Salida y en el Tranque A (Tipo pulmón).

Oportunidad: Los monitoreos se realizan anualmente desde el inicio de la operación, ya que el titular participa de las BPA y posee el certificado de la EUREPGAP. Control y Cumplimiento Se lleva un registro en el predio de los monitoreos efectuados anualmente. Se envía análisis comparativo de los monitoreos entre el agua del Tranque A y los del Aforador de Salida, informando de ello a la SMA y la DGA. Tabla 10 del Anexo F del Adenda.

Como medidas de control Ambiental, se adoptan medidas para evitar la degradación de la calidad del agua del Embalse, las que coinciden con las 132 de 813

sugeridas por la literatura en la materia.

• En el Proyecto no se produce dilución de ningún agroquímico, ni lavado de maquinaria, ni mezcla de pesticidas para desinfecciones, ni aplicación de fertilizantes vía riego, en consecuencia todas las actividades normales de una actividad agrícola se realizan en las dependencias del predio Bodegas, oficinas, etc. y ahí se llevan protocolos de aplicaciones, mantención de productos agroquímicos, entre otros, que fundamentalmente se ajustan a los BPA suscritos por el Titular y más exhaustivas el certificado de la Eurogapp.
• Existe una limitación del tiempo de retención del agua en el reservorio: el agua embalsada solo permite regar media temporada de riego, en consecuencia el agua está reservada por un periodo no mayor a 6 meses y con fluctuaciones en su llenado o descargas.
• Existen salidas a diferentes niveles para evitar la descarga del agua sin oxígeno, esto tiene que ver con la alturas de nivel del agua dentro de los tranques; esto y el oleaje suele oxigenar muy bien esta agua embalsada, no provocándose alteración alguna en la calidad de estas aguas.
• El Titular suscribe a las BPA, y el certificado de la Eurogapp y se mantiene vigente aprobándolo año tras año, especialmente por su actividad exportadora, esto mismo obliga a realizar análisis periódicos, de modo tal que en el caso que se produzcan cambios significativos al compararlos con la Norma de riego Chilena NCH 1333, se avisará a la superintendencia ambiental.
• Monitoreo Aguas análisis comparativo, se toman análisis de agua provenientes del canal Almahue y son contrastados con las aguas de riego que provienen del embalse, se realiza una vez al año, y deben estar dentro de los parámetros de la NCh de riego 1.333. Cualquier anomalía detectada se informa a la DGA.
• Se dan charlas instructivas al personal en obra de cómo proceder frente a algún accidente que ocurra con derrames.

A continuación se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental:

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano

Inundación

• Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. - Instalación deseñalética.

• Dar aviso a personas e instalaciones cercanas. - Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades.

- Registro de charlas una vez al año. - Revisión de señalética. - Teléfonos emergencia en lugar público. Hidrología

Erosión por desborde quebradas

• Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada
• Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia - Revisar anualmente en el mes abril el estado de conservación del 133 de 813

natural.

Mantener vegetación.

la quebrada.

Maquinarias para limpieza de vegetación.

cauce.

Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en la zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos. -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras son tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego son enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación

Pérdida de especies

• Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses.
• Capacitar a los trabajadores en cuidados no intervención de flora y vegetación.

- Realizar reforestación con las especies intervenidas.

• Revisión anual del estado de la vegetación de Quebradas.
• Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestres y acuatica

Pérdida de especies

-Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno del embalses para permitir la protección de hábitat de las -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisa el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisa el estado de la señalética, y repone en caso de ser necesario 134 de 813

especies.

Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizan charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. aquellas faltantes. Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y Vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumple la ley de caza. -Se mantiene la cobertura vegetacional. -Se protege la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua. -Se mantiene la vegetación alrededor de las orillas del tranque. -Se evita el ingreso de ganado. -Se mantiene al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantiene la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizan charlas de capacitación al personal en proteccion de la fauna y flora de 135 de 813

la zona. Tabla 11 del Anexo F del Adenda.

Los monitoreos se acogen a: - Monitoreo acogiéndose a las disposiciones de las Certificación EuroGapp. - Monitoreo rangos establecidos por Norma Chilena de Riego NCh 1.333.

f) Planes de prevención. En relación a la posible contaminación del agua, se contempla llevar un registro de análisis químico y bacteriológico de las aguas empleadas en el riego, comparándolas con las de la norma chilena NCh 1.333, y que éstas se mantengan disponibles para ser revisadas por las autoridades competentes. A modo de prevención se dispone de lo siguiente: - Se cuenta con un manual de buenas prácticas, en ellas se contempla no diluir productos pesticidas o de fertilizante alguno, solo hacerlos en las bodegas o casetas de riego, jamás cercanos al embalse. - Vigilar permanentemente el estado de las aguas embalsadas, color, apariencia, libre algas, olores molestos, y ante estos sucesos tomar las medidas del caso avisar a las autoridades competentes, contratar empresas especializadas que puedan definir el modo de actuar para controlar estas situaciones.

g) Planes de acción. En la tabla a continuación, se entregan los planes de acción según evento ocurrido:

Evento Riesgo Planes de acción Umbral de acción Indicador cumplimiento Derrames de Maquinarias

Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes El transporte de maquinaria, combustible, entre otros, se realiza cumpliendo con la legislación chilena. No se generan residuos de mantención de la maquinaria (aceites, grasas, etc.) ya que la mantención la realiza el contratista fuera del sitio del proyecto y del predio del titular. Se dispone de un área para la contención de posibles derrames desde maquinaria, la cual está señalizada y cuenta con las Dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA.

Se realizan análisis de agua anual en el marco de las BPA, que el titular se compromete a mantener. 136 de 813

estructuras de contención y carpetas absorbentes para evitar potenciales derrames de las áreas adyacentes. Se tiene un BAT. Derrames de productos químicos

Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes

Sólo se almacenan combustibles en pequeñas cantidades durante las fases de construcción y cierre. Se dispone de un área para la contención de potenciales derrames con carpetas absorbentes. El umbral de acción esta dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA.

Se realizan análisis de agua anual en el marco de las BPA.

Derrame de productos de lavado (lechada)

Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes No se lavan las máquinas o equipos utilizados en la construcción de las obras en los cursos de aguas. Se realizan en lugares especialmente habilitados para ello, como bodegas o talleres. El umbral de acción esta dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA.

Se realizan análisis de agua anual en el marco de las BPA.

Crecida considerable

Problemas de inundación

Construcción de vertedero (detallado en Anexo E) que permite la evacuación de un volumen equivalente a 26,2 m3/seg . El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de 1000 años (período de retorno)

Se revisa anualmente mes Abril su estado, libre de obstáculos, se limpia. Sismos

Formación de grietas, cárcavas, deslizamiento de material, filtraciones

Posterior a un evento sismológico, se revisa exhaustivamente el estado estructural de la obra.

El cálculo de estabilidad de los muros está considerado para un Se revisa el estado del muro e instalaciones del tranque por un experto en el diseño 137 de 813

sismo de magnitud 8 (Detalles de la estabilidad del muro en el Anexo E de la DIA) de estas obras, generando un informe que esta visible en el predio. Colapso de muro Inundación Se procede a realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. Se envian maquinarias para desviar el curso de estas aguas. Colapso muro -Monitoreo durante la construcción y operación (Ensayos de Proctor de densidad y control de topografía). Tabla 12 del Anexo F del Adenda.

En relación al último punto de la tabla, Colapso de Muro, tal como se muestra en la figura siguiente un posible colapso tiene un tiempo de respuesta suficiente como para enviar maquinaria y desviar el curso de estas aguas hacia cultivos adyacentes al camino accedo al predio, de esta manera se evitan mayores daños al poblado de Santa Irene.

Figura 11 del Anexo F del Adenda.

Los contenido técnicos y formales del permiso ambiental sectorial mixto 138 de 813

estipulado en el artículo 155 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F.3 de la DIA, complementados en el Anexo F del Adenda.

Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°53/20 de fecha 03 de febrero del año 2020 la Dirección General de Aguas de la Región de O’Higgins se pronuncia conforme. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 10.2.3. del ICE.

6.2.4. Permiso para efectuar modificaciones de cauce, del artículo 156 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Construcción. Parte, obra o acción a la que aplica Muro o presa de tierra que intercede la quebrada. Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

1) Contenidos ambientales a) Descripción del lugar de emplazamiento de la obra. El Proyecto está localizado en el sector denominado Santa Irene, en la localidad del Huique, en la orientación nor-oriente de la comuna de Palmilla, rol 66-4, Provincia Colchagua, Región de O´Higgins. Al área del Proyecto se pude acceder desde la ruta 90 camino Santa Cruz a Pichilemu, se gira hacia sector El Huique por la ruta I-330-H, se avanza al norte, hasta el cruce con Santa Irene (señalizado) y doblar hacia el oriente en camino I-320-H, hasta poblado Santa Irene, luego avanzar oriente camino I-322 aprox. 3,8 km desde este poblado hasta el embalse, dentro del predio Santa Irene de una superficie total de 1.420 ha aprox. En la Tabla 1 se presentan las coordenadas que definen el polígono de ubicación del embalse, aquellas que definen al muro. Éstas se entregan en coordenadas UTM, Datum WGS 84, Huso 19 S (Figura 2).

Punto Coordenada Norte Coordenada Este A 6.181.473 291.226 B 6.181.422 291.384 C 6.180.882 291.444 Tabla 1 del Anexo F del Adenda.

En la siguiente figura se visualiza la ubicación del Embalse las Posesiones:

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Figura 1 del Anexo F del Adenda.

Es relevante señalar que hacia las inmediaciones el tranque no existen casas particulares, negocios, actividades turísticas, de recreación o actividades productivas que interactúen de manera directa con el Proyecto, existe una casa del administrador predial distante aprox. a 280 m desde el muro. Las primeras casas del poblado más cercano se denomina Santa Irene, antiguas casas patronales, hoy escuelas, y viviendas de sitios asociados a parcelas de la época reforma Agraria, se encuentra distante a 3,8 km aprox. El embalse se emplaza entre las coordenadas UTM Datum WGS 84 H 19 S entre los puntos A: 6.181.473 N; 291.226 E, B: 6.181.422 N; 291.384 E, y C: 6.180.882 N; 291.444 E.

b) Descripción de la obra y sus fases. El Proyecto considera la construcción de un embalse de 600.000 m3 que abarca una superficie de espejo de agua de 7,2 hectáreas y cubre una superficie de 9,2 hectáreas con el resto de las obras, en un predio de 1.420 ha. El muro tiene 23 m altura en su parte cercana a la hondonada, se localiza en la zona de cota 230 m.s.n.m, una hoya hidrográfica de 7,2 km2, en la parte alta del predio cuya vegetación es más bien baja de matorral esclerófilo y posee un uso de ganadería extensiva. Se espera un volumen máximo de aguas lluvias de 188.000 m3 las cuales se dejan escurrir libremente, no son acumuladas, se emplea el método de balance de masas descrito en el Informe Técnico, el embalse tiene una capacidad de embalse de 600.000 m3 aprox., y por lo mismo no tiene efecto en el recurso hídrico aguas abajo. Los recursos a embalsar provienen en exclusividad del canal Almahue, del cual se tienen los derechos debidamente inscritos, un total de 4,34 acciones y otro tanto de acciones bajo usufructo, los cuales son conducidos por intermedio una elevación 140 de 813

mecánica desde el canal mismo. Estos mismos derechos, que se utilizan actualmente para regar en verano, pueden ser conducidos al embalse para su llenado en invierno y primavera. Se puede ejercer libremente el derecho en invierno o parte de él, porque no hay requerimiento por parte de otros regantes al existir derechos de aprovechamiento de tipo continuo y consuntivo debidamente inscritos. A raíz de la prolongada sequía, existen mayores requerimientos hídricos, a esto se le suma el aumento de la superficie productiva actual de 89 hectáreas a 150 hectáreas, y por otro lado el requerimiento invernal para efectos de control de heladas para 89 hectáreas en forma simultánea, constituyen un serio desafío para sacar adelante este proyecto. Se pretende iniciar las faenas luego de la aprobación del proyecto y de sus permisos sectoriales. A continuación se muestran las etapas del flujo del agua en el Proyecto de acuerdo a: a) Si provienen desde la Quebrada La Posesión (aguas lluvia), o b) Provienen desde el tranque existente (aguas Canal Almahue).

Figura 4 del Anexo F del Adenda (página 7 del documento).

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Figura en respuesta a la consulta N°2, letra c) del ICSARA Complementario (página 13 del documento).

El Proyecto contempla tres fases: construcción, operación y cierre. Las fases comprenden las siguientes actividades:

Fase de Inicio El inicio se proyecta para el primer semestre del año 2020, comienza con el despeje de la capa vegetal del terreno, y prosigue con la excavación de tierra desde interior de la obra, material que es depositado en la construcción del muro. El término de la obra corresponde cuando se construya el vertedero de seguridad, en el segundo semestre del año 2020. La vida útil se ha estimado en 50 años, posterior a este plazo se contempla una etapa de cierre o abandono. Si al cabo de ese periodo los tranques están en buenas condiciones de operación y, se pretende extender este plazo, se consulta del caso a la DGA.

Descripción de las obras de Construcción Durante la construcción del proyecto, no se considera la construcción de una bodega de almacenamiento. No hay instalación de campamento, puesto que el personal empleado en la construcción pernocta en la localidades cercanas al predio. 142 de 813

Las principales actividades y obras comprendidas durante la etapa de construcción son: - Transporte de insumos, materiales, equipos y maquinaria: El transporte de estos elementos se realiza de acuerdo a las necesidades de la ejecución de las obras (agua potable, tuberías, hormigón, entre otros). Todos son transportados en camiones adecuados para el tipo de material correspondiente y cumpliendo con la normativa ambiental vigente. - Almacenamiento de materiales e insumos: Para el almacenamiento de materiales e insumos utilizados durante la etapa de construcción se constituye un área perimetrada con malla Raschel, en donde se disponen, diferenciado en sectores, los insumos a utilizar. Cabe destacar que lo insumos corresponden principalmente a materiales de construcción, los que no significan volúmenes importantes. - Movimiento de tierra y compactación del muro: Comprende el despeje y nivelación del terreno del muro y del área de inundación, además de la ejecución de excavaciones, con el fin de instalar las fundaciones. Estos movimientos de tierra involucran el uso de dos excavadoras, una motoniveladora, tres camiones tolva, 1 camión aljibe y un rodillo compactador. El principal movimiento de tierras se desarrolla en el marco de la construcción del muro del tranque, y del volumen de escarpe, material que se extrae desde el interior de la poza y corresponde a 90.789 m3. - Construcción de fundaciones y estructuras: estas corresponden a la fundación para la instalación de la cámara de alimentación del tubo de descarga, y para el sellado, pipping, de la tubería que atraviesa el muro y que es completamente circundado por un cemento pobre, proceso muy común en este tipo de obras. - Colocación válvulas descarga vaciamiento: esta comprende la posibilidad de evacuar las aguas en forma gravitacional desde el embalse, y a la vez del llenado de este en épocas invernales. - Construcción vertedero seguridad: a modo de precaución se dispone de un vertedero seguridad de modo que el agua no sobrepase una determinada altura y evitar sobre pase la altura del muro. - Cierre de faenas: Esta actividad se realiza al término del periodo de construcción, y contempla el retiro de maquinaria de construcción, restos de escombros, entre otros, acorde a lo señalado anteriormente. A continuación se presenta la identificación y descripción general de los elementos que componen las partes y obras físicas del Proyecto:

Obras y partes Embalse Las Posesiones Capacidad embalse Capacidad embalse : 600.000 m3 Superficie proyecto : 9,3 ha Área inundación o espejo agua: 7,2 ha Cota Inundación : 251,8 m.s.n.m. Cota máxima altura muro : 253,5 m.s.n.m. Muro o Presa de tierra Altura Máxima: 23 m. Longitud: 175 m. Longitud de Taludes: 2:1 aguas abajo y 2:1 aguas arriba Coronamiento: 6 m. Volumen excavación: 90.789 m3 Volumen Muro : 89.250 m3 Volumen Escarpe: 1.539 m3 143 de 813

Tipo de presa: homogénea. Altura revancha : 1,7 m Material de construcción: suelo arcillo limosa algo arenosa, compactado. Banqueta horizontal: 1,2 m de altura. Vertedero de seguridad lateral De tipo lateral denominado Krugger., para 26 m3/s. Está ubicado en el extremo nor-oriente del área inundada, de longitud 32 m. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de T 1.000 años (período de retorno). Canal descarga Q de 26 m3/seg. Excavado tierra y revestido hormigón. Taludes 0,7/1 H/V. Ancho basal: 5 m. Pendiente : 0,02. Rápido de descarga Ancho basal : 4 m. Altura : 2 m. Taludes 0.0/1. H/V. Disipador energía Largo : 20 m. Ancho Basal: 6 m. Taludes : 1/1 H/V. Altura: 5 m. Canal de entrega a cauce Excavador en tierra. Taludes 1/1/ H/V. Ancho basal: 6 m. Pendiente : 0.002. Tubería de llenado o impulsión y descarga a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170-250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A) vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra-estación para el riego. Tubería de descarga Exigencia de la DGA, D.S. N°50 del MOP, para regular el nivel del embalse como medida de seguridad, y para devolver aguas al cauce no pertenecientes al titular Aforadores (2) Se instala un aforador de tipo triangular de entrada al embalse, y un segundo en la tubería de descarga o salida. Sector de empréstito Ubicada al interior del embalse, permite aumentar la capacidad de acumulación de aguas y no hay impactos adicionales al suelo. Tabla 4 del Anexo F.4 de la DIA.

La cuenca aportante alcanza en su punto más alto los 725 m.s.n.m, cerros de Santa Irene, esto abarca una hoya hidrográfica de 7,2 km2, hasta su punto más bajo que corresponde a la cota 233 m.s.n.m, corresponde a la cota evacuación de aguas para el riego, vía tubería de descarga.

Toda la descripción técnica del proyecto está basada en el informe técnico elaborado y durante Enero del año 2018. Este estudio se presenta en el Anexo 7 (Pág. 412) del Anexo E de la DIA. La presa se compone principalmente de tierra arcillosa de aproximadamente 90.789 m³ de volumen de relleno, con una altura máxima de 23 metros, con una longitud de 175 metros. El muro posee taludes 1:2 m aguas abajo y 1:2 m aguas arriba, además de una banqueta horizontal de 2 metros de altura en los dos taludes como elemento estructural estabilizante. 144 de 813

Dada la envergadura del muro, se consideró necesario un informe técnico para evaluar la calidad constructiva de éste, su calidad de compactación mediante estudios proctor, soporte al sismo lleno y vaciado, y finalmente una propuesta de mejoramiento de ser necesario. En efecto se propuso construir una banqueta sobre muro aguas arriba y adicionalmente disponer de un film de HDPE a toda el área de embalse, ambas propuestas fueron implementadas, restando sólo por terminar obras menores. El Pretil de tierra tiene una compactación superior al 87-92% de la D.M.C.S., de altura máxima 20 m, longitud muro 175 m, los taludes hacia aguas al interior son de 1:2 (H:V) y 1:2 (H:V) hacia exterior. El material se obtiene desde la zona de empréstito desde el interior de la poza de embalse, corresponde a un suelo con altos contenidos de arcilla, y dada su impermeabilización con membrana geotextil dispuesta en el talud interior del embalse.

Se acompañan los planos respectivos en el Anexo E de la DIA, donde se pueden ver los detalles del muro de cada eje longitudinal y transversal. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deben corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm superior al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se ejecutan los rellenos que se requiriesen respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tiene una altura media de 0,40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0,60 m. El sobre ancho de compactación es retirado junto con el perfilado final de las obras, de modo que los materiales efectivamente materializados queden con a lo menos el 95% del proctor modificado. El control de compactación se realiza mediante el control de densidad in situ por cada capa (dos ensayos por capa). El movimiento de tierras para efectuar la excavación de zanja de instalación de la tubería, el Contratista adopta taludes tan verticales como la estabilidad de los materiales lo permita. Para los suelos naturales existentes en el sitio se estima que estos taludes, en general, pueden tener pendientes del orden de 1:4 (H:V) para la excavación en zanja. El contratista debe presentar protocolos con las respectivas cubicaciones de las excavaciones realizadas, las cuales son aprobadas por la ITO. La humectación se realiza en zonas fuera de la poza de embalse, trayecto señalado, sin 145 de 813

embargo, se debe señalar que adicionalmente se humecta el suelo sobre el muro, previo a su compactación con el rodillo, de este modo se logra la máxima capacidad de adhesión.

Protección de taludes geomembrana HDPE Para la protección de talud de aguas arriba del embalse se utiliza una geomembrana del tipo HDPE de 1,0 mm de espesor lo mismo que para todo el embalse. La geomembrana se debe anclar, por motivos de construcción, mediante zanjas de anclaje espaciadas no más allá de 20 m una de otras y sacos de arena de modo de evitar la succión por el viento que corre en el sector. La zanja es rellenada con arena arcillosa a arena limosa para cubrir la geomembrana, en capas de 0,25 m suelto, compactado con 6 pasadas del equipo compactador liviano por cada punto de cada capa. Se cuida de no dañar la geomembrana con el equipo compactador. La geomembrana debe quedar apoyada sobre una superficie fina limpia que permita evitar daños por rasgado. En caso de que no se pueda realizar lo indicado, se recomienda que la geomembrana quede protegida con un geotextil con TAA < 0,30 mm (200 gr/m2) o similar. Todas las pasadas de ductos por la geomembrana, producto de obras de hormigón o tuberías, son selladas, utilizando mangas, pletinas y pernos engomados especiales para dicho efecto. Se debe considerar que el agua del embalse se puede vaciar producto de que estas uniones sean mal ejecutadas.

Vertedero lateral de seguridad La obra dispone de medidas de seguridad para los excesos del llenado en acción directa, diseñado como vertedero de talud 1:2 (z), de base 32 m y una carga hidráulica de 53 cm. Por otro lado se llena solo 100% de su capacidad a fines de invierno, y se completan en plena primavera con la mayor disponibilidad de aguas en el canal Almahue. Se dispone no solo del vertedero de seguridad capaz de 26 m3/seg, sino que además de una tubería de descarga de fondo de 350 mm de diámetro, que permite evacuar alrededor de 700 lt/seg con embalse lleno. La construcción del vertedero considera el suministro y colocación de hormigón estructural H20 90% Nivel de Confianza según NCh 170 y resistencia especificada fc= 200 Kg/cm2 según ACI 318, equivalente a fc=160 Kg/cm2. El canal evacuador existente debe tener las características para la evacuación de la crecida de diseño, que debe tener un periodo de retorno de 1.000 años. La cuenca aportante al embalse tiene una superficie total de 7,2 km2. La precipitación efectiva en 24 horas para un periodo de retorno para T1000 la precipitación es de 125 mm. En base a estos parámetros y utilizando la Fórmula Racional se obtiene una crecida de un orden de valor de entre 26 m3/s. Esto implica la necesidad de construir obras adecuadas para evacuar este caudal instantáneo de gran magnitud. Las obras que se consideran son: Vertedero lateral de hormigón armado de 32 metros de longitud, rápido de descarga, excavado en suelo natural y revestido en cemento, luego un canal de descarga o evacuador de 270 metros de largo y finalmente un disipador energía al final evitando procesos erosivos al cauce. El aporte de aguas lluvias es de carácter eventual, pues tal cual se muestra en el Anexo E, el volumen de escurrimiento para un 85% de probabilidades es de 188.000 m3, se dejan escurrir libremente aguas abajo, no son almacenadas, en consecuencia no genera ningún efecto sobre derechos de terceros, tampoco tiene efecto sobre la vegetación 146 de 813

asociada al cauce de la quebrada, esto pues la vegetación es de tipo similar a la existente en las laderas de la zona.

Tubería de descarga Para la instalación de la tubería de acero, el ancho en el fondo de la zanja se ha considerado igual a 0,35 m. La tubería va rodeada por un dado de hormigón pobre, H5, en toda su extensión. La tubería es de acero carbono ASTM A-53, Grado B de un espesor igual a 9,52 mm. Irá con unión soldada y se le harán pruebas de estanqueidad con una presión de 1,3 veces la presión nominal máxima. La tubería de descarga se construye según diseño definido en la figura Nº4 del Anexo F de la DIA. Permite evacuar hasta 750 lt/seg estando el tranque lleno.

Tubería de llenado y vaciado a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170-250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A) vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra- estación para el riego. La tubería de descarga se construye según diseño definido en la figura Nº 5 del Anexo F del Adenda (página 16 del documento).

Sector de empréstito El sector empréstito para el volumen requerido en la construcción del muro del tranque es desde el interior del embalse, de este modo el desplazamiento del material tiene una longitud media de 230 m. De este modo, la zona de escarpe dentro del embalse corresponde fundamentalmente a una vegetación esclerófila, sub-tipo espinal descrita en el Anexo D.1 de la DIA, constitutivo de bosque nativo de acuerdo a las definiciones de la Ley N°20.283, esto es 5,29 hectáreas, las cuales son debidamente reforestadas, según plan manejo obras civiles, PASM 148. El área intervenir se puede apreciar en las fotos Google, obtenida recientemente en Marzo del año 2017, delimitada color café rallado correspondiente a la figura 7 del Anexo F del Adenda (página 20 del documento).

Descripción de las actividades en la Fase de operación La principal actividad durante esta fase es el llenado del embalse, además, se implementan las medidas de precaución y el control. La inspección visual es el expediente por el cual se comprueba el nivel de llenado del embalse. La administración del predio define al inicio de la temporada de riego, la demanda de los cultivos y la curva de variación estacional.

Operación de válvula de entrega de riego: Las válvulas proyectadas son de cierre lento, por lo que se fija previamente el caudal evacuado en función de altura del nivel de agua y la abertura de ella. Al inicio de la temporada de riego se abre la válvula en función de la norma de operación determinada según las características del año hidrológico. El caudal de entrega lo fija la administración. En época de crecidas importantes, puede operarse esta válvula como elemento adicional de alivio.

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Personal y control durante operación: El encargado de la supervisión realiza: lectura diaria de la cota del embalse, registro de apertura de la válvula, informe mensual a la administración del predio o cualquier anomalía detectada. Labores de mantención antes del inicio de temporada de lluvias: - Despeje de vertedero de seguridad (ramas o troncos). - Verificación de estado de gaviones. - Despeje del canal de descarga. - Limpieza de válvula de fondo.

Durante la fase de operación se cuenta con dispositivos para el control y monitoreo de la operación de embalse (Más detalles en el Anexo E de la DIA): - Limnígrafo. - Piezómetro. - Puntos de referencia y control. - Plan de inspección regular de seguridad de las obras. - Plan de inspección ante situaciones extraordinarias previsibles.

La fecha de inicio de la Fase de Operación se estima en el mes de septiembre de 2020 y su término, dada la vida útil del Proyecto de 50 años, será el año 2070. En relación a la mano de obra durante la fase de operación, hay un trabajador a cargo de las labores indicadas previamente.

Fase de Abandono, si fuera el caso Las siguientes actividades, obras y acciones se implementan para asegurar la estabilidad de la infraestructura en la Fase de Cierre (Más detalles en el acápite Descripción del Proyecto de la DIA presente y en Anexo E de la DIA). - Desmantelamiento Válvulas. - Sacar válvulas tubería descarga. - Construcción de un rajo al centro del muro, con taludes de 1:1 y recubrimiento rocoso en los bordes de los muros, con el objeto de dejar escurrir naturalmente las aguas. - Perfilamiento del material del muro del rajo. - Monitoreo anual por 3 años consecutivos. - Modelar el terreno asperjado, promover la revegetación natural

Como se mencionó, la fase de cierre abandono consiste en abrir un rajo donde estaba la quebrada anterior, el cual tiene una base de 20 m, y taludes de 1:1. Este movimiento de tierra se realiza con 1 excavadora, 2 camiones y 1 motoniveladora que debe allanar el suelo sobre los costados del área embalsada. El cálculo de tiempo de trabajo está basado en el movimiento del terreno a excavar en el centro del muro, el rajo central es de 22.300 m3, y se estima que la excavadora demora 615 horas de trabajo, quedando, en aproximadamente 35 días, totalmente despejada la quebrada para liberar el escurrimiento de aguas lluvias. 148 de 813

La fase de construcción, operación y cierre del embalse, que tiene una capacidad de 600.000 m3, permite sostener adecuadamente la superficie productiva actual, aumentarla en 60 ha adicionales y en futuro ampliarse a 150 ha en producción. Adicionalmente de disponer de un volumen importante para el control de heladas en invierno.

c) Estimación de los plazos y periodos de construcción de las obras. La fase de construcción del proyecto comienza con el despeje del terreno y escarpe del piso. Se proyecta su inicio para el primer semestre del año 2020. La carta Gantt se observa que la fase de construcción se estima que se extienda por un período de 11 meses. Luego de concluida la primera fase se inicia la fase de operación, con el llenado gradual de este embalse, para finalmente concluir con el cierre o abandono al cabo de 50 años, y la posible continuidad con consulta a la DGA en esos años.

d) Medidas tendientes a minimizar los efectos sobre la calidad de las aguas, aguas abajo del lugar de construcción de las obras. Las medidas aguas abajo de las quebradas de tipo temporal, corresponde a aguas lluvias intensas que pudieran generar escurrimientos de tipo pluvial, esto se conoce como aguas eventuales o si afectara el caudal ecológico de estas quebradas. El caudal ecológico tiene que ver con el entorno y su capacidad de sustentar ecosistemas y sus beneficios donde hay empleo de agua. Un caudal puede considerarse ecológico siempre que sea capaz de mantener el funcionamiento, la composición y la estructura de un ecosistema fluvial, igual que en condiciones naturales (Martínez, 2002). Existen muchos caudales que pueden ser “ecológicos” para un cauce, pues éste de forma natural presenta fluctuaciones y extremos máximos y mínimos. Para el caso de la Quebrada Las posesiones, intervenida por la construcción del embalse, debido a que no se tienen derechos con caudal ecológico mínimo, se aplica el criterio establecido en la Letra b del Reglamento para la determinación del caudal ecológico mínimo, modificado el 26 de septiembre de 2014 por el Consejo de Ministros para la sustentabilidad, que dice: “b) Para aquellos cauces donde se constituyeron derechos con un caudal ecológico mínimo del menor cincuenta por ciento del caudal con noventa y cinco por ciento de probabilidad de excedencia, se considera como caudal ecológico mínimo el cincuenta por ciento del caudal con noventa y cinco por ciento de probabilidad de excedencia, para cada mes, con las restricciones siguientes: i. Para aquellos meses, en los cuales el cincuenta por ciento del caudal con noventa y cinco por ciento de probabilidad de excedencia es menor al veinte por ciento del caudal medio anual, el caudal ecológico mínimo es el cincuenta por ciento del caudal con probabilidad de excedencia del noventa y cinco por ciento. ii. Para aquellos meses, en los cuales el cincuenta por ciento del caudal con noventa y cinco por ciento de probabilidad de excedencia es mayor al veinte por ciento del caudal medio anual, el caudal ecológico mínimo, en esos meses, es el veinte por ciento del caudal medio anual.”

En este sentido, el caudal de escurrimiento determinado para la quebrada donde se 149 de 813

emplaza el embalse es 8,9 lt/seg en Agosto y 2,2 lt/seg en Septiembre, para una probabilidad del 85%, esto es en años secos, en consecuencia despreciables en el tipo y condición de la vegetación que crece sobre el curso hídrico de la quebrada. Se debe tener presente que esta quebrada principalmente es de tipo pluvial, es decir existe escurrimiento solo en periodos de torrencialidad en las precipitaciones, en consecuencia son de tipo temporal.

Probabilidad (lt/seg) Sep Oct Nov Dic Ene Feb Mar Abr May Jun Jul Ago Q 10 % 82,2 37,5 16,9 5,7 0,0 0,0 0,0 0,0 109,1 319,5 428,3 215 Q 50% 41,0 17,3 6,5 0,6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 7,8 86,0 78,5 Q 85% 2,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 8,9 Tabla 5 del Anexo F.4 de la DIA.

De la Tabla precedente se puede comprender que, para años secos, 85% probabilidad, se aprecian 10 meses secos sin escurrimiento alguno, en tanto en años promedios el periodo seco disminuye a 8 meses. Al evaluar la vegetación de la quebrada y sus alrededores efectivamente hay que reponer 5,29 hectáreas de reforestación con bosque nativo, por otro lado se constata que no existe influencia alguna de estos cursos de agua sobre la vegetación, pues el tiempo sin escurrimiento sin agua supera los 8 meses. Basado en las definiciones de la letra b) del Reglamento citado anteriormente y las descripciones de la situación tanto hídrica como biótica de esta quebrada, los caudales ecológicos mínimos mensuales durante todo el año son extremadamente bajos (o nulos durante 8-10 meses del año) y no aseguran necesariamente la preservación de la naturaleza y la protección del medio ambiente. Entonces, no existe un caudal ecológico suficiente para considerar un monitoreo que pudiera mantener una flora o medios bióticos adyacentes y dependientes del escurrimiento de esta quebrada, si debe comprenderse el efecto positivo que tiene el cuerpo de agua, embalse Las Posesiones, en una zona semi-desértica, especialmente para la fauna silvestre y doméstica del área. Sin embargo, debe considerarse que todo embalse puede tener filtraciones propias del diseño, las que pueden aportar agua a la quebrada durante todo el año y de este modo generarse un efecto positivo del proyecto a la vida biótica aguas abajo del muro. Como es de esperar, sin limitar al 20% del caudal medio como lo establece el Consejo para la Sustentabilidad, los caudales mínimos no alcanzan a escurrir, más bien queda en apozamientos localizados, se infiltran en el subsuelo o llanamente se evaporan, especialmente en esta zona tan expuesta a los vientos, a la radiación y la temperatura, este lugar esta sobre los 1.200 m.s.n.m. Esto quiere decir, que el efecto barrera no genera un impacto negativo al escurrimiento natural de estas aguas, pues no se asocia a ningún tipo de fauna ni flora asociada a esta quebrada de tipo pluvial, dado su condición de estrés tan severo, probablemente este embalse traiga asociado beneficios a una fauna aviar, de tipo estival. El proyecto permite ampliar los usos humanos del agua de la zona, aumentando la eficiencia de su gestión y posibilitando que la población de la zona no continúe disminuyendo, a través de la mantención de una actividad productiva, como lo es la agrícola, que aporta a la economía de la zona. En efecto, tal como se puede constatar en el Plan Regional de Desarrollo Urbano vigente, las obras que tienen por objeto la mantención y cuidado del agua, entre las 150 de 813

cuales se encuentran la reparación de Canales, extensión y reparación de la red de agua potable, construcción de tranques, reparación de embalses, etc., son muy relevantes tratándose de la comuna, ya que dentro de los proyectos propuestos para la comuna existe un énfasis en inversiones correspondientes a obras de infraestructura para mejorar los sistemas de riego y la vialidad comunal. En conclusión, respecto del caudal ecológico, es posible sostener que los ecosistemas y servicios ecosistémicos de la hoya hidrográfica donde se construya el embalse no se ven afectados. Asimismo, las filtraciones propias del diseño de todo tranque, pueden aportar algunos recursos hídricos a la zona, con independencia de las lluvias.

e) Plan de seguimiento de la calidad de las aguas durante la fase de construcción. La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua.

Planes de seguimiento: - Previo al inicio de las obras, se procede a monitorear las aguas de los cauces donde se realizan las obras mediante la toma de muestra de aguas y el análisis de éstas de acuerdo con la Norma NCh 1333, Requisitos de Calidad del Agua para el riego. Este análisis es utilizad como parámetro para las próximas mediciones. - Durante el período de operación, período de riego, se realiza revisión diaria del estado de las aguas. Se realiza análisis químico comparativo de la calidad de ellas al menos una vez al año, de mantenerse en los rangos contemplados en la norma riego de Chile. Se lleva un registro que puede ser revisado por las autoridades competentes en cualquier momento. Las muestras son tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego son enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego.

Monitoreo voluntario de la calidad de aguas Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata de efectuar análisis químico de las aguas del Tranque (A) para comparar la calidad de estas con las de la quebrada Las Posesiones medida en el aforador de salida, amparados en la NCh 1.333 de riego. Descripción: Se realizan dos (2) muestreos simultáneos 1 ó 2 veces al año dependiendo de las condiciones hidrológicas. Justificación: Se trata de comprobar que el almacenamiento de las aguas en los tranques no genera cambios significativos en la calidad de estas.

Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos son tomados en las siguientes coordenadas UTM:

Punto de medición/instalación Coordenadas UTM WGS 84 151 de 813

Aforador Salida (Agua Riego) 6.181.451 N; 291.248 E Tranque A (Canal Almahue o El Salto) 6.181.542 N; 291.126 E

Forma: Los monitoreos de agua en las coordenadas expuestas, son realizados 1 ó 2 veces al año en el Aforador de Salida y en el Tranque A (Tipo pulmón).

Oportunidad: Los monitoreos se realizan anualmente desde el inicio de la operación, ya que el titular participa de las BPA y posee el certificado de la EUREPGAP. Control y Cumplimiento Se lleva un registro en el predio de los monitoreos efectuados anualmente. Se envía análisis comparativo de los monitoreos entre el agua del Tranque A y los del Aforador de Salida, informando de ello a la SMA y la DGA. Tabla 6 del Anexo F.4 de la DIA.

Como medidas de control Ambiental, se adoptan medidas para evitar la degradación de la calidad del agua del Embalse, las que coinciden con las sugeridas por la literatura en la materia. - En el Proyecto no se produce dilución de ningún agroquímico, ni lavado de maquinaria, ni mezcla de pesticidas para desinfecciones, ni aplicación de fertilizantes vía riego, en consecuencia todas las actividades normales de una actividad agrícola se realizan en las dependencias del predio Bodegas, oficinas, etc. y ahí se llevan protocolos de aplicaciones, mantención de productos agroquímicos, entre otros, que fundamentalmente se ajustan a los BPA suscritos por el Titular y más exhaustivas el certificado de la Eurogapp. - Existe una limitación del tiempo de retención del agua en el reservorio: el agua embalsada solo permite regar media temporada de riego, en consecuencia el agua está reservada por un periodo no mayor a 6 meses y con fluctuaciones en su llenado o descargas. - Existen salidas a diferentes niveles para evitar la descarga del agua sin oxígeno, esto tiene que ver con la alturas de nivel del agua dentro de los tranques; esto y el oleaje suele oxigenar muy bien esta agua embalsada, no provocándose alteración alguna en la calidad de estas aguas. - El Titular suscribe a las BPA, y el certificado de la Eurogapp y se mantiene vigente aprobándolo año tras año, especialmente por su actividad exportadora, esto mismo obliga a realizar análisis periódicos, de modo tal que en el caso que se produzcan cambios significativos al compararlos con la Norma de riego Chilena NCh 1333, se avisa a la superintendencia ambiental. - Monitoreo Aguas análisis comparativo, se toman análisis de agua provenientes del canal Almahue y son contrastados con las aguas de riego que provienen del embalse, se realiza una vez al año, y deben estar dentro de los parámetros de la NCh de riego 1.333. Cualquier anomalía detectada es informada a la DGA. - Se dan charlas instructivas al personal en obra de cómo proceder frente a algún accidente que ocurra con derrames. A continuación se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver 152 de 813

aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano

Inundación

• Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. - Instalación deseñalética.

• Dar aviso a personas e instalaciones cercanas. - Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades.

• Registro de charlas una vez al año. - Revisión de señalética. - Teléfonos emergencia en lugar público. Hidrología

Erosión por desborde quebradas

• Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. - Mantener vegetación.

• Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. - Maquinarias para limpieza de vegetación.

• Revisar anualmente en el mes abril el estado de conservación del cauce.

Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en la zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos. -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras son tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego son enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación

Pérdida de especies

• Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. - Realizar reforestación con las especies intervenidas.

• Revisión anual del estado de la vegetación de Quebradas. - Reposición de 153 de 813

• Capacitar a los trabajadores en cuidados no intervención de flora y vegetación.

plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestres y acuatica

Pérdida de especies

-Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno del embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizan charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisa el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisa el estado de la señalética, y repone en caso de ser necesario aquellas faltantes. Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y Vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumple la ley de caza. -Se mantiene la cobertura vegetacional. -Se protege la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua. -Se mantiene la vegetación alrededor de las orillas del tranque. -Se evita el ingreso de ganado. -Se mantiene al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. 154 de 813

-Se mantiene la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizan charlas de capacitación al personal en proteccion de la fauna y flora de la zona. Tabla 7 del Anexo F.4 de la DIA.

Los monitoreos se acogen a:

• Monitoreo acogiéndose a las disposiciones de las Certificación EuroGapp.
• Monitoreo rangos establecidos por Norma Chilena de Riego NCh 1.333.

f) Otras medidas

Fase Construcción La construcción de las obras del Proyecto se ejecuta siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas. - Las obras se ejecutan en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua. - Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generan residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas. - No se emplean elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas. La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza en el Proyecto se lleva a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deben hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso. - Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor, no se espera escurrimiento alguno. - Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua son llevadas a cabo durante los meses de verano de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro. - El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, ese canal impide que el escurrimiento afecte las labores de la adecuada construcción del muro, desvía las aguas hacia un costado y luego las devuelve al cauce natural, aguas abajo de la obra iniciada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos 155 de 813

hacia la quebrada o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse. - Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, construcción del muro e instalación del tubo de descarga, en la medida de lo posible, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra. - Se prohíbe todo tipo de lavado de camiones, “lechada” al interior de la poza embalse. - En el caso de uso de cemento, solo para la instalación del machón de descarga, todo excedente es levantado desde la obra y llevado al BAT, especialmente acondicionado para acumular este tipo de residuo, con los protocolos de recepción y despacho hacia lugares autorizados. Para estos accidentes, por ejemplo de rotura de cañería de aceite, existe un protocolo detallado en el Plan de Contingencias y Emergencias del Proyecto. - Se levanta todo tipo residuos como tablas de moldajes, fierros, clavos, etc., y todo material sobrante concluida la actividad, que se reitera es de bajo tiempo instalación, se estima no mayor a 10 días. - La programación de las obras en el cauce es de corta duración y una expresión espacial reducida.

Medidas contingencias - En el caso de un accidente de derrame de algún material considerado peligroso, se levanta recogiendo todo el material y suelo afectado, y llevado en recipientes adecuados, y trasladado al BAT, el que ya cuenta con los permisos sanitarios acordados con la SEREMI de Salud, y así dispuesto con los compromisos de disposición final requeridos. - En caso de una lluvia inesperada, se tiene un ataguía y canal de desvió de modo de evitar que las aguas se incorporen al muro, y se mezclen, evitándose la sedimentación “barro” al agua que podría escurrir aguas debajo de la obra. - No hay dilución de ningún elemento químico o sustancia de cualquier tipo en la obra.

Fase Operación En cuanto a la fase de operación, el proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del tranque. - No se considera la realización de actividad alguna que pueda contaminar las aguas que se acumulen en el tranque. - Existe un protocolo de llenado y vaciado del tranque (se mantiene un Manual de operación y mantención del embalse). - Se consideran Sistemas de Control y Monitoreo: Piezómetros, Limnímetros, Puntos de referencia y control. - Existen un Plan de Puesta en Carga de la Obra, que regula: Llenado, Medidas de Precaución, Medidas de Control. - Se detalla el Plan de Operación Normal, la Operación de Válvula de Entrega al Riego y del Personal y Controles durante la Operación. - No hay dilución de ningún tipo de residuo o producto que pudiera alterar la contaminación de las aguas, se recuerda que se monitorean constantemente las aguas de riego con el objeto de certificar la calidad del producto exportable, o bien respetar 156 de 813

los BPA agrícolas. - No se generan diluciones de residuos líquidos o sólidos industriales o de ningún tipo sobre la quebrada, ya que ésta no se constituye como cuerpo receptor de residuos contaminantes; solo se captan las aguas lluvias en el caso de escorrentía pluvial, o bien se conducen aguas desde el Canal Almahue, derechos de aprovechamiento con los cuales cuenta el Titular. - Previo al inicio de la fase de construcción, se realiza capacitación al personal en relación con el cuidado de cursos de agua y un programa de difusión de uso eficiente del agua en las instalaciones.

Regulador de crecidas El compromiso de llenado invernal del embalse, es para cumplir con el compromiso de mantener en los meses de invierno solo con el 70% de llenado del embalse, para en los meses siguientes completarlo y así sostener un amortiguador de las crecidas en lluvias torrenciales, y que tanto daño generan al poblado de Santa Irene y Santa Matilde. Según tablas del balance hídrico, a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Fase de Cierre En cuanto a la fase de cierre, el proyecto no considera la generación de residuos líquidos o sólidos que puedan contaminar las aguas del tranque. - Se realiza el vaciado del embalse considerando el caudal máximo para no contaminar las aguas abajo. - Se permite el paso de aguas de escurrimiento natural. - Mientras se ejecuten los trabajos requeridos, se restringen al mínimo la ejecución de faenas y se exigen precauciones especiales para prevenir derrames accidentales, tales como prohibir el acopio de materiales de construcción dentro de la obra. - La mantención de los equipos y la maquinaria que se utiliza, se lleva a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deben hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso. - Se considera implementar un programa de inspecciones visuales una vez al año durante un periodo de dos años en la fase de post cierre, para el seguimiento del cierre y verificación de su efectividad. Durante las inspecciones se observa si existe presencia de grietas, cárcavas, deslizamientos y asentamientos del corte del muro. - Las aguas servidas generadas en esta fase son manejadas a través de baños químicos, en donde los residuos son retirados por la empresa autorizada para realizar dicha actividad. - No hay instalación de faenas, por lo tanto no se generan residuos de tipo domiciliario. - Los residuos sólidos que se generen son dispuestos en lugar autorizado. - Se recupera la lámina de plástico HDPE, guardándolas en bodegas del predio y luego despachándola a lugares autorizados. 157 de 813

2) Contenidos sectoriales a) Ubicación precisa y descripción detallada de las obras que se solicita aprobar. Ver lo señalado en la letra a), del apartado 1 referente a los contenidos ambientales del presente permiso ambiental sectorial mixto.

b) Estudios de topografía e hidrología El estudio de Topografía se presenta en el Anexo 7 (Pág. 412) del Anexo E, Estudios Técnicos de Ingeniería, de la DIA. En éste, se incluye una serie de análisis topográfico, memoria cálculo, que se detalla en la cartografía presentada en el mismo estudio (Anexo 10 del Anexo E). A modo de resumen, se realizó levantamiento taquimétrico sobre un área de aproximadamente 30 hectáreas, con el objetivo de proyectar un embalse de acumulación con fines de regadío. Se establecieron dos vértices geodésicos (de acuerdo a la Metodología entregada en Anexo E) para posteriormente levantar los puntos de control terrestre. Los resultados del estudio se encuentran en el Reporte entregado por el programa Agisoft Photoscan y la validez de ello se puede comprobar al desplegar el archivo kmz sobre Google Earth. Estos resultados se encuentran en el Anexo 7 del Anexo E (Pág. 420).

c) Memoria de cálculo hidráulico, estructural y de estabilidad

Memoria de cálculo hidráulico La Memoria de Cálculo se presenta en el Anexo 3 del Anexo E Estudios de Ingeniería de la DIA (Pág. 190). A modo de resumen, ya que la quebrada no posee control fluviométrico, para la determinación de las crecidas afluentes al embalse se utiliza un método indirecto basado en relaciones precipitación – escorrentía como lo es el del Hidrograma Unitario Sintético, cuyas funciones, determinadas empíricamente, permiten inferir caudales de crecidas a partir de antecedentes pluviométricos y de las características fisiográficas de la cuenca aportante. La crecida se ha calculado para un período de retorno de 1.000 años que es lo que exige la DGA para embalses de estas características. El muro del embalse es de 23.00 m de altura máxima y el vertedero de seguridad va ubicado a un costado del empotramiento este del muro del embalse. La metodología del cálculo y los resultados de la memoria de cálculo se encuentran en el Anexo E mencionado previamente.

Memoria de cálculo estructural La memoria de diseño estructural se presenta en el punto 2.1.2.4 del Anexo E de la DIA Estudios Técnicos de Ingeniería (Pág. 29). En éste se indica:

El diseño estructural del embalse considera lo siguiente: i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos-Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de 158 de 813

Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo. ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

Para este embalse de Categorías B y C se debe comprobar la estabilidad en condiciones post-sísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo debe ser FS > 1,0.

iii.- Obras anexas. Para evaluar la seguridad estructural de las obras anexas del embalse se utilizaron los parámetros calculados en el informe de mecánica de suelos.

iv.- Instrumentación. Las presa es instrumentada a fin de controlar su comportamiento durante su operación. Esta instrumentación se determinó de acuerdo con el estado del arte y con lo señalado en el punto 2.1.3 del informe.

v.- Vaciado rápido. Este embalse no está provisto de dispositivos que permitan un vaciado rápido.

vi.- Estabilidad de laderas. De acuerdo al informe de mecánica de Suelos las laderas de la cubeta del embalse son estables.

Memoria de cálculo de estabilidad Los estudios de mecánica de estabilidad se presentan en el Anexo E.1, Estudios Técnicos de Ingeniería. En éste, se presenta los estudios de estabilidad de las siguientes estructuras:

Estabilidad de presas Se elaboraron análisis estáticos y pseudoestáticos, para los sismos Máximo Creíble y de Diseño (ver detalles en la Pág. 30 del Anexo E).

• Estabilidad de laderas Se elaboró informe de Mecánica de Suelos (presentado en el Anexo 2, Pág. 82, del Anexo E), en éste se concluye que las laderas de la cubeta del embalse son estables.

• Estabilidad del muro Los detalles se encuentran en el Anexo 2 del Anexo E de la DIA. Para efectos de cálculo de estabilidad de la presa, se consideró la situación más desfavorable, la que es con embalse lleno en caso estático y sísmico. 159 de 813

De los cálculos efectuados se concluye lo siguiente: - Los cálculos se realizaron considerando que no se incluye la geomembrana para la impermeabilización, dicha situación es más favorable que la mostrada en los cálculos; ya que la carga de agua actúa como una fuerza estabilizadora del talud de aguas arriba; - Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados; - Los desplazamientos permanentes después de un sismo son mínimos y cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas; - La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos.

Los contenidos técnicos y formales del permiso ambiental sectorial mixto estipulado en el artículo 156 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F.4 de la DIA, complementados en el Anexo F del Adenda.

Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°53/20 de fecha 03 de febrero del año 2020 la Dirección General de Aguas de la Región de O’Higgins se pronuncia conforme. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 10.2.4. del ICE.

6.2.4. Permiso para subdividir y urbanizar terrenos rurales o para construcciones fuera de los límites urbanos, del artículo 160 del Reglamento del SEIA Fase del Proyecto a la cual corresponde Construcción Parte, obra o acción a la que aplica Sala de bombas en el punto de captación denominado El Maqui Condiciones o exigencias específicas para su otorgamiento Los contenidos técnicos y formales que deben presentarse para acreditar su cumplimiento son los siguientes:

b) De tratarse de construcciones: b.1. Destino de la edificación. La sala de bombas es mantenida mínimamente, se utiliza de largo tiempo, y actualmente se emplea en el regadío del predio agrícola del titular, y se incluye como parte de la actividad agrícola. Las coordenadas UTM de la sala bombas son: 6.183.052 N; 288.379 E, Datum WGS 84 H 19S.

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b.2. Plano de ubicación, que señale la posición relativa del predio respecto de los terrenos colindantes y del espacio público. La caseta de bombas, es albañilería de ladrillo tendido, de 64 m2 (8x8 m) con aleros, de techo Zinc, de 2 aguas, cuenta con una planta donde se emplazan las bombas y sus motores y en su costado poniente se ubica el pozo aspiración, esto es afuera de la construcción, donde se ubican las tuberías de succión y “chupadores” (4x4 m) que permiten acceder al agua proveniente del tranque El Maqui.

b.3. Plano de emplazamiento de las edificaciones.

b.4. Plantas de arquitectura esquemáticas y siluetas de las elevaciones que ilustren los puntos más salientes, su altura, número de pisos y la línea correspondiente al suelo natural. La planta de la sala bombas como se pude observar en la imagen y en su plano vista lateral, permiten observar que es una construcción de albañilería, de un piso, con techo Zinc acanalado, de dos aguas, de altura de 4 m en su parte más elevada, en el plan adjuntos se incluyen las dimensiones. 161 de 813

b.5. Caracterización del suelo. El emplazamiento de la sala de bombas y su tranque de 20.000 m3 se localiza en una propiedad de 1 hectárea aproximadamente, en las parcelas agrícolas del sector denominado parcelación Santa Irene, el objetivo es obtener el recurso hídrico, esta agua proviene de derechos de agua superficiales permanentes y continuos del Canal Almahue, que son tomados desde el punto de captación marco partidor El Maqui (un marco cemento del tipo proporcional) que distribuye las aguas del canal El Salto que proviene del Canal Almahue. El emplazamiento de la sala bombas se ubica a un costado norte del tranque, que accede directamente del canal Almahue, desde el marco partidor es una obra menor y que data de al menos 20 años atrás. En todo caso las instalaciones están localizadas en la parte de antiguas construcciones, de más de 20 años, siempre destinadas a este fin, no hay alteraciones de uso de los suelos actuales. Los contenidos técnicos y formales del permiso ambiental sectorial mixto estipulado en el artículo 160 del Reglamento del SEIA se presentan en el Anexo F.2 del Adenda Complementaria.

Pronunciamiento del órgano competente De acuerdo al Oficio Ord. N°41/20 de fecha 23 de enero del año 2020 la SEREMI de Agricultura de la Región de O’Higgins se pronuncia conforme. 162 de 813

Al igual que la SEREMI de Vivienda y Urbanismo de la Región de O’Higgins se pronuncia conforme a través de su Oficio Ord. N°236/20 de fecha 06 de febrero del año 2020. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 10.2.5 del ICE.

7°. Que, de acuerdo a los antecedentes que constan en el expediente de evaluación, la forma de cumplimiento de la normativa de carácter ambiental aplicable al Proyecto es la siguiente:

7.1. COMPONENTE/MATERIA: Normas de aplicación general Norma Ley N°19.300, sobre Bases Generales del Medio Ambiente, modificada mediante Ley N°20.417. D.S. N°40, de 2012, del Ministerio del Medio Ambiente, que aprobó el Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Todas Parte, obra o acción a la que aplica Todas Forma de cumplimiento Presentación de la presente DIA en la Dirección Regional del Servicio de Evaluación Ambiental, Región de O´Higgins, considerando la tipología de ingreso prevista en el Artículo 10 letra a) de la ley N°19.300: “Acueductos, embalses o tranques y sifones que deban someterse a la autorización establecida en el artículo 294 del Código de Aguas, presas, drenaje, desecación, dragado, defensa o alteración, significativos, de cuerpos o cursos naturales de aguas.” Se entiende que estos proyectos o actividades son significativos cuando se trate de: a.1. Presas cuyo muro tenga una altura superior Decreto 8, a cinco metros (5 m) medidos desde el coronamiento hasta el nivel del terreno natural, en plano vertical que pasa por el eje de éste y que soporta el embalse de las aguas, o que generen un embalse con una capacidad superior a cincuenta mil metros cúbicos (50.000 m3).”

Artículo N°2, letra g): “Modificación de proyecto o actividad: Realización de obras, acciones o medidas tendientes a intervenir o complementar un proyecto o actividad, de modo tal que éste sufra cambios de consideración. Se entende que un proyecto o actividad sufre cambios de consideración cuando: g.1. Las partes, obras o acciones tendientes a intervenir o complementar el proyecto o actividad constituyen un proyecto o 163 de 813

actividad listado en el artículo 3 del presente Reglamento”. Indicador que acredita su cumplimiento Obtención de Resolución de Calificación Ambiental (RCA) favorable resultante del proceso de evaluación de impacto ambiental Forma de control y seguimiento Registro y fiscalización de la RCA por la autoridad. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.1.1 y 9.1.2.

7.2. COMPONENTE/MATERIA: Normas relacionadas con el emplazamiento de las partes, obras y acciones del Proyecto. Norma D.F.L N°1.122, de 1981, del Ministerio de Justicia, que fija el texto del Código de Aguas. D.F.L N°458/1976 del Ministerio de Vivienda y Urbanismo, Ley General de Urbanismo y Construcción. D.S. N°47/1992 del Ministerio de Vivienda y Urbanismo, Ordenanza General de Urbanismo y Construcción. Norma D.F.L N°850/1997 del Ministerio de Obras Públicas, Fija el Texto Refundido, Coordinado y Sistematizado de la Ley Nº15.840, de 1964 y del D.F.L. Nº206/1960. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Todas Parte, obra o acción a la que aplica D.F.L N°1.122/81: Todas. El Embalse Las Posesiones tiene una capacidad de 600.000 m3, tiene un muro principal de 23 m altura, abarca una superficie de inundación de 7.2 ha, se emplaza en una zona rural, agrícola, deficitaria de agua de riego, dado que el abastecimiento para el llenado proviene del Canal Almahue, el titular posee acciones desde larga data. El embalse se emplaza sobre una quebrada natural de escurrimiento temporal de aguas pluviales, denominada las Posesiones.

D.F.L. N°458/76, D.S. N°47/92: La sala de bombas que es mantenida mínimamente se utiliza de largo tiempo, y actualmente se emplea en el regadío del predio agrícola del titular, y se incluye como parte de la actividad agrícola, y se solicitan los permisos de ser necesarios. La caseta de bombas es albañilería de ladrillo tendido, de 64 m2 (8x8 m) con aleros, de techo Zinc, de 2 aguas, cuenta con una planta donde se emplazan las bombas y sus motores y en su costado poniente se ubica el pozo aspiración, esto es afuera de la construcción, donde se ubican las tuberías de succión y “chupadores” (4x4 m) que permiten acceder al agua proveniente del tranque El Maqui.

D.F.L. N°850/97: El Proyecto contempla el transporte de materiales, maquinaria y 164 de 813

personas por caminos públicos mediante vehículos motorizados livianos, medianos y pesados. Acceso al área de emplazamiento del Proyecto Forma de cumplimiento D.F.L N°1.122/81: El Titular da cumplimiento a la normativa citada mediante la presentación y tramitación de los Permisos Ambientales Sectoriales del artículo 155 y 156 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. En el Capítulo Permisos Ambientales Sectoriales de este documento, se presentan los antecedentes técnicos y formales para la obtención de los Permisos Ambientales Sectoriales del artículo 155 y 156 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA.

D.F.L N°458/76, D.S. N°47/92: El Titular da cumplimiento a la normativa citada mediante la presentación y tramitación del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 160 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. En el Capítulo Permisos Ambientales Sectoriales de este documento, se presentan los antecedentes técnicos y formales para la obtención del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 160 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA.

D.F.L. N°850/97: Autorización para la ejecución del acceso al área de emplazamiento del Proyecto. Los límites de peso máximos de vehículos cumplen con disposiciones de esta norma. En el caso de exceder estos pesos máximos, se pide autorizaciones a Vialidad.

Indicador que acredita su cumplimiento Obtención de Resolución de Calificación Ambiental (RCA) favorable resultante del proceso de evaluación de impacto ambiental. Obtener la autorización sectorial de construcción y operación del embalse, conforme los antecedentes ambientales y sectoriales correspondientes a los citados PASM 155 y 156. Copia del Permiso de edificación y del Certificado de Recepción definitiva otorgados por la DOM. Obtener la autorización sectorial de construcción y operación de las obras edificables de sala de bombas y caseta de bombas. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, de los informes. Obtención de Autorización de Dirección Regional de Vialidad, en caso de camiones con sobredimensión. Autorización de Vialidad para la ejecución del acceso al área del proyecto. Forma de control y seguimiento Antecedentes para la obtención de los PASM 155 y 156. Resolución de obtención para la construcción y operación de los Permisos Ambientales Sectoriales del artículo 155 y 156 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. Resolución de obtención para la construcción y operación del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 160 del D.S. N°40/2012 del 165 de 813

MMA, RSEIA. Seguimiento y fiscalización a los contenidos de la RCA favorable respecto de la construcción y operación de obras. Registro, en obra, de la autorización de Dirección de Vialidad. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 9 del ICE, numeral 9.2.1 al 9.2.4.

7.3.COMPONENTE/MATERIA: Agua/Agua potable/Aguas servidas. Norma D.F.L N°1.122, de 1981, del Ministerio de Justicia, que fija el texto del Código de Aguas. D.S. Nº867/76, del MOP. Declara Norma Chilena Oficial NCh 1.333. Requisitos de Calidad de Agua para Diferentes Usos. D.S. N°50/15 del Ministerio de Obras Públicas, Aprueba Reglamento a que se refiere el artículo 295 inciso 2º, del Código de Aguas, estableciendo las condiciones técnicas que deberán cumplirse en el proyecto, construcción y operación de las obras hidráulicas identificadas en el artículo 294 del referido texto legal. D.S. Nº735/1969, del Ministerio de Salud. Reglamento de los Servicios de Agua Destinados al Consumo Humano. D.S. N°594/99 del MINSAL, Reglamento sobre Condiciones Sanitarias y Ambientales Básicas en los Lugares de Trabajo. D.S. N°446/2006 del MINSAL, Declara Normas Oficiales de la República de Chile a NCh 409/1. Of2005 Agua Potable-Parte 1: Requisitos. NCh 409/2. Of2004 Agua Potable-Parte 2: Muestreo. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Todas. Parte, obra o acción a la que aplica Todas. El Proyecto tiene como objetivo la construcción y operación de un embalse de un embalse de 600.000 m3, que tiene una superficie de inundación de 7,2 ha, dentro de un predio de 1.420 ha, lo que permite otorgar certeza hídrica a las actuales 89 ha actualmente en desarrollo productivo y a las futuras 61 ha, resultando un total de 150 ha productivas. Muro o presa de tierra, vertedero de seguridad, tubería de descarga, válvulas.

D.S. N°594/99: En la fase de construcción, se instalan baños químicos arrendados a DISAL, cuyo número se calculó en relación con el número de trabajadores en faena, en conformidad con la normativa vigente asociada a las condiciones sanitarias mínimas en los lugares de trabajo. Las aguas servidas generadas en esta fase, se estiman en 0,8 m3/día. A partir de una provisión de 100 l/persona/día, para 10 operarios y una tasa de recuperación del 80%. Estas fueron manejadas a través de baños químicos, en donde los 166 de 813

residuos fueron dispuestos de conformidad con la normativa vigente. Durante la fase de operación se generan aguas servidas correspondientes a un operario existente encargado del riego, lo que se absorbido por las instalaciones actuales de la empresa. En la fase de cierre se dispone de un equipo de 4 personas, durante un período no superior a 30 días. Durante ese tiempo las aguas servidas generadas se estima que son de 0,32 m3/día. Se disponen baños químicos para disponer los residuos de conformidad con la normativa vigente Forma de cumplimiento D.S. N°50/15, D.F.L N°1.122/81: Aprobación del proyecto de forma ambiental y sectorial. El titular no incorpora nuevos derechos de agua, se dispone un volumen de 65 lt/seg para el llenado del embalse. En caso de que obtenga nuevos derechos de agua, el titular informa a los organismos pertinentes. En relación a las aguas de escorrentía temporal, estas son devueltas al curso natural aguas abajo del muro, para ello el proyecto contempla una matriz exclusiva para descargar aguas a la quebrada (D.S. N°50/2015 del MOP). Además, se solicita formalmente a la DGA aprobar técnicamente la construcción de esta obra, Art. 294 código aguas. PASM 155 y 156. La presa se compone principalmente de tierra arcillosa de aproximadamente 90.789 m³ de volumen de relleno, con una altura máxima de 23 metros, con una longitud de 175 metros. El muro posee taludes 1:2 m aguas abajo y 1:2 m aguas arriba, además de una banqueta horizontal de 2 metros de altura en los dos taludes como elemento estructural estabilizante. Se acompañan los planos respectivos en el Anexo E de la DIA, donde se pueden ver los detalles del muro de cada eje longitudinal y transversal.

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D.S. Nº735/1969, D.S. N°594/99, D.S. N°446/06: En la fase de construcción se dispone de agua potable en la calidad y cantidad exigida en el D.S. N°594/99 y la N.Ch. N°409/1 (100 l/persona/día, de los cuales 3 l/persona/día para beber), a través de agua envasada. Esto, tanto para el consumo humano y necesidades básicas de higiene y aseo personal. En la fase de operación, el agua potable es provista por el titular del proyecto, en las instalaciones existentes. En la fase de cierre continúan los mismos criterios utilizados para la fase de construcción. Instalación de baños químicos en la fase de construcción y cierre.

Indicador que acredita su cumplimiento D.S. N°50/15: Obtención de Resolución de Calificación Ambiental (RCA) favorable resultante del proceso de evaluación de impacto ambiental. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, de los informes.

D.F.L. N°1.122/81, D.S. N°867/76, D.S. N°50/15: A continuación, se presenta la identificación y descripción general de los elementos que componen las partes y obras físicas del Proyecto:

Obras y partes Embalse Las Posesiones Capacidad embalse Capacidad embalse : 600.000 m3 Superficie proyecto : 9,3 ha 168 de 813

Área inundación o espejo agua: 7,2 ha Cota Inundación : 251,8 msnm Cota máx. altura muro : 253,5 msnm Muro o Presa de tierra Altura Máxima: 23 m. Longitud: 175 m. Longitud de Taludes: 2:1 aguas abajo y 2:1 aguas arriba Coronamiento 6 m Volumen excavación: 90.789 m3 Volumen Muro : 89.250 m3 Volumen Escarpe: 1.539 m3 Tipo de presa: homogénea Altura revancha : 1,7 m Material de construcción: suelo arcillo limosa algo arenosa, compactado. Banqueta horizontal: 1,2 m de altura Vertedero de seguridad lateral De tipo lateral denominado Krugger., para 26 m3/s. Estará ubicado en el extremo nor-oriente del área inundada, de longitud 32 m. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de T 1.000 años (período de retorno). Canal descarga, Q de 26 m3/seg Excavado tierra y revestido hormigón Taludes 0,7/1 H/V Ancho basal: 5m Pendiente : 0,02 Rápido de descarga Ancho basal : 4 m Altura : 2 m Taludes 0.0/1. H/V Disipador energía Largo : 20 m Ancho Basal 6 m Taludes : 1/1 H/V Altura 5 m Canal de entrega a cauce Excavador en tierra Taludes 1/1/ H/V Ancho basal 6 m Pendiente : 0.002 Tubería de llenado o impulsión y descarga a riego Tubería de fierro de 300 mm de diámetro, descarga 170-250 lt/seg, permite llenar el embalse desde el Tranque (A) vía impulsión y luego descargarlo a modo de contra-estación para el riego. Tubería de descarga Exigencia de la DGA, DS 50 del MOP, para regular el nivel del embalse como medida de seguridad, y para devolver aguas al cauce no pertenecientes al titular Aforadores (2) Se instala un aforador de tipo triangular de entrada al embalse, y un segundo en la tubería de descarga o salida. Sector de empréstito Ubicada al interior del embalse, permite aumentar la capacidad de acumulación de aguas y no hay impactos adicionales al suelo. Tabla 3 del Anexo F del Adenda.

Para determinar la forma de entrega o reglas de operación, deben concurrir tres aspectos básicos:

1. Caudales generados por la precipitación.

2. Volumen embalsado. 169 de 813

3. Demanda evapotranspirativa de los cultivos establecidos.

Para lo primero se suponen caudales iguales a cero, ya que este reservorio no pretende embalsar aguas pluviales, lo cual, en todo caso, es objeto de una comprobación mensual. Si el año es húmedo, el embalse se llena y evacua los excesos por el vertedero. Si el año es seco o muy seco, es posible no lograr el llenado total y éste es un dato de entrada para la regla de operación de la temporada. La inspección visual corresponde al expediente por el cual se comprueba el nivel de llenado del embalse. La administración del predio define al inicio de la temporada de riego, la demanda de los cultivos y la curva de variación estacional. Conocidas las tres variables fundamentales, debe determinarse la norma de operación más conveniente, indicando las tres combinaciones que se dan con mayor frecuencia:

Escenario 1: Para un año muy húmedo, con llenado total del embalse, se garantiza el riego. Escenario 2: Para un año seco y cercano al promedio histórico, con riego asegurado para un 50% del área potencial. En el Escenario 1 la norma de operación señalaría mantener un caudal de extracción fijo al mínimo de la demanda evapotranspirativa.

Para el Escenario 2, se debe extraer programadamente caudal para asegurar que sobreviva el cultivo permanente, desechando el riego de los cultivos anuales. Esto es evaluado por la administración del predio.

Las válvulas proyectadas son de cierre lento, por lo que se fija previamente el caudal evacuado en función de altura del nivel de agua y la abertura de ella. Al inicio de la temporada de riego se abre la válvula en función de la norma de operación determinada según las características del año hidrológico. El caudal de entrega lo fija la administración. En época de crecidas importantes, puede operarse esta válvula como elemento adicional de alivio. Se cuenta con un encargado de la supervisión durante la operación, el trabajo consiste en realizar un recorrido de la obra y su normal operación de descarga para el riego.

Este operario o encargado del embalse debe realizar las siguientes actividades: - Lectura de la cota del embalse a las 8:00 hr - Registrar la apertura de la válvula, sala de bombas. - Informar semanalmente a la administración del predio de los resultados obtenidos para posibles ajustes en la operación. - Informar a la administración cualquier anormalidad observada. - Existe el aforador de entrada para registrar el volumen de agua desde la quebrada Las Posesiones. - Hay un aforador salida embalse para devolución aguas lluvias. - Hay un caudalímetro en la matriz de llenado desde el tranque A al embalse. - El vaciado es gravitacional durante el riego. - Revisión estado general, libres obstrucciones las obras, válvulas buen estado, etc. - Se mantiene nivel mínimo sustentable vida acuática de 40.000 m3.

Al término del período de riego y antes de iniciarse el período de lluvias, deben 170 de 813

efectuarse las labores de reparación y mantenimiento de la obra, con el fin de dejarla preparada para el período invernal tanto en su fase de llenado como en su fase de evacuación de crecidas. De igual modo se aprovecha la condición de que en muchos años la poza está totalmente vacía, lo que permite realizar otro tipo de labores de mantenimiento y reparación, que sin ella no pueden realizarse. Se calculó el volumen disponible anualmente (de septiembre a agosto), poniendo como volumen máximo disponible 600.000 m3 ya que es la capacidad del embalse. El promedio de esos volúmenes es el siguiente (para cada modelo): Modelo de Simulación: o En promedio Q 50% 410.000 m3 o Año seco Q 85% 188.000 m3. Por lo tanto, la necesidad de bombear aguas de la canal sera (en un año promedio) alrededor de 190.000 m3 o bien 412.000 m3 años secos Para mayores detalles de metodología y cálculos ver Anexo 3 Memoria de Cálculos Hidrológicos del Anexo E de la DIA.

Balance hídrico o de aguas en operación La demanda de agua por cultivo se ha obtenido de un informe enviado por la administración del predio. Basándose en ello se ha calculado la demanda de los cultivos, con las especies de frutales en producción, y considerando la situación futura. La superficie plantada actualmente es de 89 ha, en el futuro se incorporan 61 hectáreas nuevas para totalizar una superficie regada de 150 ha en plena producción. La determinación de la demanda hídrica mensual define el uso de las aguas embalsadas y el modo de operación, en función de la disponibilidad y la demanda efectiva de los cultivos durante el periodo anual, pues en esta zona se riega todo el año salvo excepciones de abundantes lluvias en los meses de junio y julio. En el siguiente cuadro se muestran los volúmenes totales demandados mensualmente para las 150 ha según crecimiento de los cultivos.

Mes Superficie actual (89 ha) Nuevas plantaciones (61 ha) Demanda predial Naranjos (11,6 ha) Mandarinos (65 ha) Cerezos (12 ha) Pistachos (10 ha) Paltos (24 ha) Cítricos (20 ha) Cerezos (6 ha) Total, m3/mes Q (a) lt/seg Septiembre 2.218 11.946 4.200 3.500 4.658 3.824 2.100 32.446 16 Octubre 9.697 103.052 16.200 8.500 20.367 16.720 8.100 182.636 91 Noviembre 15.451 113.783 16.200 13.500 32.451 26.640 8.100 226.125 112 Diciembre 13.561 106.118 18.600 15.500 28.482 23.382 9.300 214.943 107 Enero 17.539 137.693 16.200 13.500 36.838 30.241 8.100 260.111 129 Febrero 14.954 87.781 10.200 8.500 31.406 25.782 5.100 183.723 91 Marzo 17.762 98.358 3.000 2.500 37.305 30.625 1.500 191.050 95 Abril 9.351 80.068 0 0 19.640 16.123 0 125.182 62 Mayo 1.596 29.311 0 0 3.353 2.753 0 37.013 18 Junio 1.253 9.243 0 0 2.632 2.161 0 15.289 8 Julio 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Agosto 0 126 0 0 0 0 0 126 0 Total 103.384 777.479 84.600 65.500 217.132 178.249 42.300 1.468.644

Fuente: Administración predial

Nota: El Caudal (Q) se determinó para 20 hr/día y 28 días por mes, es Factor seguridad

Tabla 5 del Anexo F del Adenda.

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Entonces en la columna final se puede acreditar la demanda de los cultivos del predio, en términos de caudal (lt/seg):

Marco Plantación Dist (m) Cítricos 5x2,0 Cerezos 4,5x2 Pistachos 5x2 Paltos 2,5x2,5 Tabla 6. Marco de Plantación

En la siguiente Tabla 6, se puede revisar la capacidad de llenado del embalse sólo con aguas desde el canal Almahue, y sin considerar las aguas lluvias de acuerdo al Artº 10 del código de aguas.

Mes Volumen llenado tranque Dotación canal Q (b) disponible (lt/s) Q (a) lt/seg Demanda riego Déficit (a-b) lt/seg Vol. (m3) Sept 80% 65,87 16 49,77 129.010 Oct 100% 82,33 94 -11,62

Nov 100% 82,33 116 -33,99

Dic 100% 82,33 111 -28,23

Ene 100% 82,33 134 -51,47

Feb 100% 82,33 95 -12,17

Mar 80% 65,87 98 -32,41

Abr 100% 82,33 64 17,94 46.499 May 60% 49,40 19 30,36 78.694 Jun 35% 28,82 8 20,95 54.307 Jul 35% 28,82 0 28,82 74.693 Ago 50% 41,17 0 41,10 106.542 Sept Total

489.745 Dotación canal, administrado canal Almahue, según certificado adjunto en Anexo B.

Caudal medio por acción 11,1 lt/seg

Titular posee 7,417419 acc, total 82,3333 lt/seg

Tabla 7 del Anexo F del Adenda.

Del cuadro anterior se observa que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, puesto que los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en 172 de 813

el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49,77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la siguiente tabla se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contraestación, es decir mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

Mes

Disponibilidad agua embalse Volumen disponible llenado Demanda riego (m3) Vol. (m3) Cota Vol. Parcial (m3) Vol. Acumulado (m3) Cota Sept Lleno 519.643 251,8 129.010 486.663 251,3 Oct -30.107 489.536 251,5

Nov -88.092 401.444 250,1

Dic -73.183 328.261 248,5

Ene -133.407 194.855 245,5

Feb -31.556 163.299 244,5

Mar -84.007 79.292 241,6

Abr

46.499 125.790 243,5 May

78.694 191.905 245,7 Jun

54.307 227.022 246,5 Jul

74.693 279.013 247.7 Ago

106.542 357.653 249,3 Total -440.351

489.745

Tabla 21 de la DIA.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que debe llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado. Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tiene un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Disponibilidad de agua para embalsar En la actualidad, el predio cuenta con 4,34 acciones propias y mantiene en 173 de 813

usufructo de 2,85 acciones del canal Almahue, lo que en total suman 7,19 acciones en total, es decir 65 lt/seg permanentes. De acuerdo con el análisis realizado (Tabla 7) “los sobrantes” en los meses de invierno son suficientes para llenar el embalse, esto es entre los meses de abril a septiembre, equivalentes a 562.146 m3, lo que permite llenar totalmente un embalse de 600.000 m3 con los derechos con que cuenta actualmente el predio.

Se ejercen los mismos derechos de agua legalmente constituidos sobre el canal Almahue, y la red hídrica no se ve afectada. El canal Almahue administrado por la tercera sección del rio Cachapoal, mantiene un caudal estable, disminuye solo 15% entre verano e invierno y si bien existe un muro que impide el escurrimiento aguas lluvias, estas no pueden ser aprovechadas según descripción dada. En caso de etapa cierre, se dejan escurrir libremente estas aguas, mediante un rajo sobre el muro. El uso de las aguas correspondientes al titular, corresponde a las mismas acciones que le pertenecen desde largo tiempo, y que ha venido ejerciendo en sus cultivos, solo que al existir excedencias las puede embalsar, por lo mismo sobre el canal Almahue no hay nuevas afectaciones. Sobre las quebradas, el escurrimiento natural es de solo 8,9 lt/seg en el mes de Agosto, el de mayor probabilidad, este menguado caudal no infiere efectos sobre la vegetación o fauna biótica de la quebrada (Anexo D) y posiblemente las filtraciones propias de los embalses generen efectos positivos en esta relación. Respecto del cambio de un sistema lotico por uno lentico, se debe decir que se implementan medidas para evitar efectos secundarios en el almacenamiento del agua, medidas de manejo, y para comprobar esta situación se efectúan análisis del agua, anualmente, de la calidad del agua, previo al riego, esto para cumplir con las BPA y la EuroGapp y basados en la NCh 1333. Los recursos a embalsar provienen en exclusividad del canal Almahue, del cual se tienen los derechos debidamente inscritos, un total de 4,34 acciones y otro tanto de acciones bajo usufructo, los cuales son conducidos por intermedio una elevación mecánica desde el canal mismo. Estos mismos derechos, que se utilizan actualmente para regar en verano, pueden ser conducidos al embalse para su llenado en invierno y primavera. Se puede ejercer libremente el derecho en invierno o parte de él, porque no hay requerimiento por parte de otros regantes al existir derechos de aprovechamiento de tipo continuo y consuntivo debidamente inscritos. 174 de 813

Obtener la autorización sectorial de construcción y operación del embalse. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, de los informes.

D.S. N°867/79: Se realizan 2 muestreos simultáneos 2 veces al año. Estos análisis físico‐químicos y microbiológicos de las aguas de riego, se ejecutan en concordancia con las exigencias BPA y Global GAP, comparando los resultados con los criterios de la Tabla 2 de la NCh 1.333. Realización de un monitoreo de análisis de la calidad del agua, previo al riego, esto para cumplir con las BPA y la EuroGapp y basados en la NCh 1333, por un laboratorio certificado para la toma y análisis de muestra de esta norma. Lugar de toma de las muestras:

Punto de medición/instalación Coordenadas UTM WGS 84 Aforador Salida (Agua Riego) 6.181.451 N; 291.248 E Tranque A (Canal Almahue) 6.181.542 N; 291.126 E

Los monitoreos de agua en las coordenadas expuestas son realizados 2 veces al año en el Aforador de Salida y en el Tranque A (Tipo pulmón).

D.S. Nº735/1969, D.S. N°594/99, D.S. N°446/06: En la fase de construcción y cierre, disponer de agua envasada. En la fase de operación, disponer de agua potable en las instalaciones existentes. Los registros de uso y los certificados de autorización sanitarias emitidos por la SEREMI de Salud de la Región serán almacenados en una carpeta al interior del predio. Forma de control y seguimiento Obtención de RCA favorable. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental. Seguimiento y fiscalización a los contenidos de la RCA favorable respecto de la construcción y operación de las obras, además de los registros de ejecución de los indicadores de cumplimientos indicados en la fila anterior. Envío de la información de los resultados del análisis del agua, anualmente, de la calidad del agua, previo al riego, esto para cumplir con las BPA y la EuroGapp y basados en la NCh 1333, por un laboratorio certificado para la toma y análisis de muestra de esta norma, en un periodo no superior a 1 mes de tomada la muestra a la SMA. Se envía análisis comparativo de los monitoreos entre el agua del Tranque A y los del Aforador de Salida, informando de ello a la SMA y la DGA. Basado en Pto 1.1 Descripción General Proyecto (Informes Técnicos). Anexo E.1. de la DIA En una carpeta se almacenan las copias, al interior del predio, de los registros de compra y certificaciones de la empresa proveedora de baños químicos. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.3.1. al 9.3.8.

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7.4. COMPONENTE/MATERIA: Emisiones atmosféricas. Norma D.S. N°144/61, Ministerio de Salud. Normas para evitar emanaciones o contaminantes atmosféricos de cualquier naturaleza. D.S. N°54/94. Ministerio de Transporte y Telecomunicaciones. Norma de Emisión Aplicable a Vehículos Motorizados Medianos. D.S. N°55/94. Ministerio de Transporte y Telecomunicaciones. Norma de Emisión Aplicable a Vehículos Motorizados Pesados. D.S. N°4/94. Ministerio de Transporte y Telecomunicaciones. Normas de Emisión de Contaminantes Aplicables a los Vehículos Motorizados. D.S. N°47/92, Fija nuevo texto de la Ordenanza General de la Ley General de Urbanismo y Construcciones. Ministerio de Vivienda y Urbanismo. D.S. N°279/83, Ministerio de Salud. Prueba Reglamento para el control de la emisión de contaminantes de vehículos motorizados de combustión interna. D.F.L. Nº1 (modifica Ley 20.410), MTT. Texto refundido, coordinado y sistematizado Ley de Tránsito 18.290/1984. D.S. N°75/1987, del MTT. Establece Condiciones para el Transporte de Cargas. D.S. N°138/2005, MINSAL. Establece obligación de declarar emisiones que indica. Res. Ex. Nº1.139/2013, del MMA. Norma para Aplicación Reglamento de Registro de Emisiones y Transferencia de Contaminantes (RETC). D.F.L. N°725/1967, Art. 67 y 89, MINSAL. Código Sanitario. D.S. N°100 de 1990 del Ministerio de Agricultura, Prohíbe el empleo de fuego para destruir vegetación en las provincias que se indica durante el periodo que se señala y la quema de neumáticos y otros elementos contaminantes. D.S. Nº594/1999, MINSAL. Art. 33. Reglamento Sobre Condiciones Sanitarias y Ambientales Básicas en los Lugares de Trabajo. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Todas. Parte, obra o acción a la que aplica Construcción de: Muro o presa de tierra, Vertedero de seguridad, Tubería de descarga, válvulas Forma de cumplimiento D.S. N°144/61; D.S. N°47/92; D.F.L N°725/67: El poblado más cercano se llama Santa Irene, distante a 3,8 km desde el embalse, se localiza en hacia el norponiente del predio, lo que atenúa el efecto de las emisiones que genere o produzca el proyecto.

Emisiones MP 10 (ton/año) Actividad Construcción Operación Cierre 176 de 813

Limpieza de Terreno 2,933845562 0 0 Excavaciones 0,371629412 0 0,09128128 Relleno y Compactación 0,422701597 0 0,03547256 Transporte Vehículos Livianos (Ripio- Tierra- Pavimento) 0,1565831 0,197707207 0 Transporte Camiones (Ripio-Tierra-Pavimento) 0,03839373 0 0 TOTAL 3,9231534 0,197707207 0,126753837 Tabla 25 de la DIA.

Emisiones Gases y MP Combustión de Motores (ton/año) Actividad Contaminante Construcción Operación Cierre

Todas() CO 2,21379589 1,10454 0,40319 HC 1,00865126 0,50527 0,18343 NOx 8,91793196 4,21839 1,67090 MP 0,7440617 0,36132 0,13725 MP 10 () 0,00000 - - SOx () 0,00000 - - () Limpieza de terreno, excavaciones, compactación, relleno, transporte interno, transporte externo y grupo electrógenos (**) Sólo para grupo electrógeno Tabla 26 de la DIA.

Se adopta las siguientes medidas: - Transportar los materiales que generan emisiones, en camiones con la carga cubierta. - Se procede a humectar los caminos al interior del predio. - Se humectan caminos dentro del Proyecto, en época sin lluvias; vehículos cuentan con revisión técnica y gases al día; se cumple con disposiciones del Código Sanitario, (lugares de trabajo limpios y libre de riesgos); y trabajadores reciben el EPP apropiados a las actividades que realicen.

D.S. N°54/94; D.S. N°55/94; D.S. N°4/94; Ley 18.290/84; D.S. N°75/87; D.S. N°594/99 : Revisión Técnica al día, las copias se almacenan en las oficinas al interior del predio. Los vehículos y maquinarias cuentan con las revisiones técnicas al día y mantenciones adecuadas para operar en buenas condiciones, y corresponderan a las siguientes:

Actividad N° de Maquinaria Tipo de Vehículo Frecuencia de Uso Anual 177 de 813

Traslado de Excavadoras 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Traslado Rodillo 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Traslado Motoniveladora 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Carguío y volteo de suelo y material de empréstito 2 Camión Tolva Capacidad 8 m3 4 Humectación Suelo 1 Camión Aljibe Capacidad 10 m3 2 Traslado de Obreros de la Construcción 1 Camioneta Capacidad 10 m3 240

Las faenas se realizan al aire libre, no afectando a los trabajadores, dadas las condiciones de ventilación. Para el caso de emisiones de vehículos, éstos cumplen con la normativa respectiva, cuentan con revisión técnica y de gases al día y se revisa la vigencia de las mantenciones recomendadas por los fabricantes.

D.S. N°138/05; R.E. N°1.139/13: Se ingresa al sistema de ventanilla única del RETC; se obtiene el identificador y contraseña requeridos; se realiza la declaración de emisiones pertinentes; y se mantiene un registro en que conste la realización de la declaración. Se informa aquellas emisiones y transferencias de contaminantes contempladas en la norma: - Ejecución programa contingencia. - Ejecución compromisos voluntarios. - Ingreso de los residuos no peligroso al SINADER. - Realizar la declaración Jurada Anual.

D.S. N°100/90: El Proyecto da pleno cumplimiento a la presente normativa, no considerando en ninguna de sus fases la quema de vegetación ni de ningún tipo de residuos.

Indicador que acredita su cumplimiento En la fase de construcción se toman las siguientes medidas: - Circulación de vehículos a velocidad máxima 20 km/hr. - Humectación de caminos zona empréstito e impedir la emisión de material particulado por el tránsito de vehículos. Se humecta 2 veces al día, utilizando un camión aljibe que se llena con agua de los derechos de agua de la agrícola. - Uso de carpetas cobertores en tolvas de camiones que transporten material. - Chequeo de Revisiones Técnicas Vehículo y maquinaria. - Se humecta el terreno en los lugares de relleno y excavación. - Se procede a lavar el lodo de las ruedas de los vehículos que abandonen la faena. - Se procede a evacuar escombros de la faena usando medios para evitar la dispersión de polvos. - Registro interno que se mantiene en faena. El acceso al Proyecto se realiza desde la Ruta 90 a camino Santa Cruz a Pichilemu, se gira en dirección al Huique por la Ruta I‐330‐H. Posteriormente, seguir con la Ruta I‐320‐H (Ripio), llegando al segundo tramo, corresponde al Poblado de Santa Matilde y de Santa Irene (Asfalto). Para finalizar, el tercer tramo, se dirige por un camino de tierra hasta el acceso al predio. Comprobante de declaración en Ventanilla Única del RETC. 178 de 813

Corresponde a la documentación de respaldo de la disposición de la totalidad de los residuos Forma de control y seguimiento Mantención de registro fotográfico de humectación de los caminos al interior del predio. Matriz de registro de documentación de los vehículos y maquinarias. Registros en las oficinas del área de emplazamiento del proyecto de los certificados aprobados al día de las Revisiones Técnicas Vehículo y maquinaria usada en el proyecto. Registro de las declaraciones en Ventanilla Única del RETC. Ingreso de datos en el RETC según las fechas estipuladas por cada organismo, y los respaldos de publicación de la información en las oficinas del área de emplazamiento del Proyecto. Se mantiene registro, en obra, de la documentación de respaldo señalada anteriormente. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.3.10. al 9.3.22.

7.5. COMPONENTE/MATERIA: Ruido. Norma D.S. N°38/2011, MMA. Establece Norma de Emisión de Ruidos Molestos Generados por Fuentes que indica, a partir de la revisión del Decreto Nº146/97. D.S. N°47/1992, MINVU. Fija Nuevo Texto de la Ordenanza General de la Ley de Urbanismo y Construcciones. Resolución Exenta N°693/2015. Aprueba contenido y formatos de las fichas para informe técnico del procedimiento general de determinación del nivel de presión sonora corregido. Modifica Resolución Exenta N°201/2013. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Construcción Parte, obra o acción a la que aplica Desarrollo de obra, actividades y uso de maquinaria para la ejecución del muro o presa de tierra, Vertedero de seguridad, Tubería de descarga, válvulas. Forma de cumplimiento D.S. N°38/11; D.S. N°47/92: El ruido generado en la fase construcción por la maquinaria utilizada es de carácter temporal, limitado al uso de excavadoras, camión tolva, rodillo, camión aljibe, motoniveladora para movimientos de tierra por 10 horas diaria como máximo. Cualquier emisión eventualmente generada es atenuada por la distancia existente entre la actividad y casas cercanas al predio. Se calculó el Nivel de Presión Sonora proyectado, que es menor al NPS generado por la fuente emisora, al receptor 1 el más cercano, a 240 m, sin considerar las atenuantes por efecto del viento, temperatura y suelo, que lo disminuyen aún más.

R.E. N°693/15: Se controla el uso por parte de los trabajadores de implementos de seguridad 179 de 813

adecuados, en especial el uso de protectores auditivos. Se evita la operación en forma simultánea de faenas que superen los límites permitidos por la norma. Se privilegia el empleo de maquinaria de baja emisión sonora, de acuerdo a la tecnología disponible. Respecto de la fase de operación, en ella sólo se utiliza un trabajador que esporádicamente visita el Proyecto, y la operación misma no genera ruido alguno. En la fase de cierre se continúan las mismas medidas que para la fase de construcción. Indicador que acredita su cumplimiento Se realiza el Estudio de Ruido, se determinan límites máximos, para dar cumplimiento a los límites de la Norma de Emisión de Ruidos. Uso de los implementos de seguridad adecuados, en especial el uso de protectores auditivos; evitar la operación en forma simultánea de faenas que superasen los límites permitidos por la norma y empleo de maquinaria de baja emisión sonora, de acuerdo a la tecnología disponible. Forma de control y seguimiento Ingreso de datos a la DIA, se podría acreditar con mediciones reales en etapa construcción. Se enviaría informe al SNIFA. Registros de entrega de EPP en una carpeta al interior del predio. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.3.23. al 9.3.26.

7.6. COMPONENTE/MATERIA: Residuos/ Residuos Peligrosos/Sustancias peligrosas. Norma D.F.L. N°725/1967, MINSAL. Código Sanitario. D.F.L. N°1/1989, MINSAL. Determina materias que requieren autorización sanitaria expresa. D.S. N°594/1999, MINSAL. Reglamento Sobre Condiciones Sanitarias y Ambientales Básicas en los Lugares de Trabajo. D.S. N°1/2013, MMA. Reglamento del Registro de Emisiones y Transferencia de Contaminantes, RETC. Ordenanza Medioambiental de la Municipal de Palmilla (Ord. N°265 – 2013). D.S. Nº160/2008, MINECON. Aprueba Reglamento de seguridad para las instalaciones y operaciones de producción y refinación, transporte, almacenamiento, distribución y abastecimiento de combustibles líquidos. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Construcción, operación, cierre (eventual). Parte, obra o acción a la que aplica Se generan residuos asimilables a domésticos, residuos no peligrosos y residuos peligrosos, para lo cual se considera sitio de almacenamiento temporal de residuos. El Proyecto contempla manipulación de combustibles para consumo propio durante las fases de construcción, operación y cierre (eventual). Forma de D.F.L N°725/67; D.F.L N°1/89; D.S. N°594/99; D.S. N°1/13; Ordenanza N°265/13: 180 de 813

cumplimiento Los residuos o materiales sobrantes que se generan en la fase de construcción fueron dispuestos en lugares autorizados. En la fase de operación no se generan residuos sólidos peligrosos. Además, las actividades de mantención de equipos y maquinaria durante la construcción generan un volumen menor de residuos peligrosos (principalmente trapos y huaipes contaminados con aceite usado) que no son almacenados en el lugar y son manejados por la empresa contratista encargada de estas labores afuera de las instalaciones del proyecto. Adicionalmente se genera un volumen menor de residuos asimilables a domiciliarios que se acumulan en contenedores cerrados, y son retirados por una empresa debidamente autorizada al igual que su disposición final. Durante la fase de construcción se acopia materiales en una zona debidamente delimitada. Esta zona es debidamente señalizada y los materiales corresponden a materiales de construcción, herramientas y material de la zona de pretiles, en ningún caso se almacenaron sustancias peligrosas. Durante la fase de operación, no se generan sustancias peligrosas. Para los residuos asimilables a domiciliarios se utilizan las instalaciones existentes en las Bodegas del predio. El Titular declara las emisiones, anualmente, a través del Registro de Emisiones y Transferencias de Contaminantes (RETC).

D.S. N°160/08: Se abastece la faena en forma diaria en bidones de 50 lt o en tambores de 227 lt, desde estanque de combustible del titular ubicado en el sector de bodegas.

Indicador que acredita su cumplimiento Acreditación documentos para la disposición final y de seguimiento de los residuos. El Titular da cumplimiento a la normativa citada mediante la presentación y tramitación del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 140 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. En el Capítulo Permisos Ambientales Sectoriales de este documento, se presentan los antecedentes técnicos y formales para la obtención del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 140 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. Antecedentes técnicos para el otorgamiento del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 142 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. Comprobantes de declaraciones realizadas a través de Ventanilla Única en RETC. Registro de gastos en combustible. Forma de control y seguimiento Registros de uso en una carpeta al interior del predio. Ingreso de datos en la página del RECT. Resolución Sanitaria para la construcción y operación de la bodega de almacenamiento temporal de residuos sólidos no peligrosos, y los antecedentes técnicos para su otorgamiento. Registro de las declaraciones en ventanilla Única en RETC. En una carpeta se guardan todos los registros de gastos de combustible, y sus HDS al interior del predio. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 9 del ICE, numeral 9.3.27 al 9.3.32.

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7.7. COMPONENTE/MATERIA: Vialidad y transporte. Norma D.S. Nº158/1980, MOP. Fija el Peso Máximo de Vehículos que Transitan por Caminos Públicos. Res. Ex. Nº1/1995, (deroga Res. Nº11/91), MTT. Establece dimensiones máximas para circular por caminos públicos. D.S. Nº1.665/2003 del Ministerio de Obras Públicas. Autorización para circulación de vehículos que exceden pesos máximos. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento El Proyecto contempla el transporte de materiales, maquinaria y personas por caminos públicos mediante vehículos motorizados medianos y pesados. Parte, obra o acción a la que aplica Construcción. Forma de cumplimiento El transporte de maquinaria y equipos en construcción se realiza cumpliendo este decreto. En caso de requerirse exceder los límites establecidos, se solicita autorización. En caso de que los camiones utilizados excedan los pesos máximos permitidos se realiza el pago de los derechos que determina el presente decreto. Sin embargo, se ajustan a los pesos máximos establecidos en el D.S.200/1993.

Indicador que acredita su cumplimiento Autorización de Dirección de Vialidad para en caso de que se requiera exceder el tonelaje máximo permitido. Registro de control de tonelaje de transporte. Forma de control y seguimiento Registro, en obra, de la autorización de Dirección de Vialidad. Registros, en obra, de los indicadores de cumplimiento señalados anteriormente. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.3.33 al 9.3.

7.8. COMPONENTE/MATERIA: Fiscalización y seguimiento. Norma D.S. N°31, de 2013, del Ministerio de Medio Ambiente, Reglamento del Sistema Nacional de Información de Registros Públicos de Resoluciones de Calificación ambiental y de Sanciones. Resolución Exenta N°223, de 26 de marzo de 2015, de la Superintendencia de Medio Ambiente, que dicta instrucciones generales sobre la elaboración del Plan de Seguimiento de Variables Ambientales, los Informes de Seguimiento Ambiental y la remisión de información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará Todas 182 de 813

cumplimiento Parte, obra o acción a la que aplica Todas. Forma de cumplimiento D.S. N°31/13: Una vez obtenida la RCA favorable se remite toda la información correspondiente a planes de seguimiento ambiental, informes y toda la documentación que se requiera por parte de la SMA para ser incorporada en el Sistema Nacional de Información de Fiscalización Ambiental.

R.E. N°223/15: Se da cumplimiento a lo exigido, entregando oportunamente los planes de seguimiento, variables e informes de seguimiento ambiental ingresando los antecedentes al SNIFA.

Indicador que acredita su cumplimiento Documentos de respaldo que indiquen que se entregó la información solicitada por la SMA. Revisión de Informes de seguimiento ambiental y cualquier otra información destinada al seguimiento del Proyecto, según obligaciones establecidas en la Resolución de Calificación Ambiental. La información es ingresada al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, al cual se accede a través del sitio web http://www.sma.gob.cl. Forma de control y seguimiento La información se encuentra actualizada en el Sistema Nacional de Información de Fiscalización Ambiental, en el cual se puede verificar el registro de la información solicitada y actualizada. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.4.1. al 9.4.2.

7.9. COMPONENTE/MATERIA: Flora y vegetación/ Fauna/ Norma Ley N°20.283/2008. Ministerio de Agricultura. Recuperación del bosque nativo y fomento. D.S. N°93/2009, Ministerio de Agricultura. Reglamento General de La Ley Sobre Recuperación del Bosque Nativo y Fomento Forestal. D.S. N°82/2011, del Ministerio de Agricultura. Reglamento de suelos, aguas y humedales, publicado en el Diario Oficial el 11 de febrero de 2011. Ley N°18.892/89. Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción. Ley General de Pesca y Acuicultura. D.S. Nº430/1992 del Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción, que fija el texto refundido, coordinado y sistematizado de la Ley General de Pesca y Acuicultura. Establece sanciones a todo aquel que introdujere o mandare introducir en el mar, ríos, lagos o cualquier otro cuerpo de agua, agentes químicos, biológicos o físicos que causen daño a los recursos hidrobiológicos. D.S. Nº878/2011 del Ministerio de Economía, Fomento y Reconstrucción, que 183 de 813

Establece veda extractiva de especie. D.S N°461/95 del MINECOM, que establece los requisitos que deben cumplir la pesca de investigación. Ley N°19.473/1996, del Ministerio de Agricultura. Ley de Caza. D.S. N°5/1998 y sus modificaciones del Ministerio de Agricultura. Reglamento Ley de caza. D.S. N°75/2004 del MINSEGPRES, aprueba reglamento para l Clasificación de especies. D.S. N°79/2018 Ministerio de Medio Amiente, aprueba y oficializa nomina para el décimo cuarto proceso de clasificación de especies. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Construcción y Operación Parte, obra o acción a la que aplica Ley N°20.283/08 ; D.S. N°93/09; D.S. N°82/11: El objetivo de la corta es la eliminación total de la vegetación a modo de permitir la construcción del Embalse Las Posesiones en áreas cubiertas con bosque nativo del tipo forestal esclerófilo.

Predio Nº Área a intervenir Año Clase Capac. Uso Tipo forestal y/o especies a eliminar N° Superficie (ha) 1 1 5.29 2019 VII Esclerófilo Total 5.29

Ley N°18.892/89; D.S. N°430/92; D.S. N°878/11; D.S. N°461/95: El proyecto “Embalse Las Posesiones” (“el Proyecto”), cuyo titular es Agrícola Santa Irene SpA, se encuentra ubicado en la comuna de Palmilla, provincia de Colchagua, región del Libertador Bernardo O’Higgins. En términos generales, el Proyecto considera la construcción de un embalse para riego (y su tubería de conducción), mediante la extracción de agua desde el canal Santa Irene (sistema antrópico), la que es embalsada unos metros al oriente al punto de captación. Cabe mencionar que la infraestructura de captación y bombeo de agua desde el canal Santa Irene no es modificada por el presente Proyecto. El estudio de fauna íctica en el canal Santa Irene presentado en la presente evaluación da cuenta de la presencia de dos especies endémicas y protegidas (Vulnerables) del país: Basilichthys australis y Cheirodon pisciculus (D.S N°19/2012 MMA; D.S N°38/2015 MMA), por lo cual se ha recomendado ejecutar un monitoreo estacional durante un año en la operación del Proyecto (en canal Santa Irene y Embalse) para analizar el comportamiento de la fauna íctica en el canal Santa Irene y evaluar posibles desplazamientos hacia el embalse Las Posesiones. Posterior PAS 119, Plan de Seguimiento Fauna Íctica. Proyecto “Embalse Las Posesiones” a ello analizar la pertinencia de la continuidad del monitoreo según los resultados obtenidos. Obras del Proyecto relacionadas, Canal Santa Irene (existente), piscina de acumulación (existente), sector de acumulación para bombeo (proyectado) y Embalse Las Posesiones (proyectado).

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Forma de cumplimiento Ley N°20.283/08 ; D.S. N°93/09; D.S. N°82/11: El Titular da cumplimiento a la normativa citada mediante la presentación y tramitación del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 148 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA. En el Capítulo Permisos Ambientales Sectoriales de este documento, se presentan los antecedentes técnicos y formales para la obtención del Permiso Ambiental Sectorial del artículo 148 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA, en dichos antecedentes se señala: - La reforestación se realiza en un período no mayor a un después de ejecutadas las intervenciones sobre bosque nativo. - El o los sitios que se seleccionan, deben presentar pendientes que van desde ligeramente inclinadas (0 a 10%) a poco inclinadas (10 a 30%), en terrenos de aptitud preferentemente forestal (CUS entre VI a VIII), con cobertura de árboles inferior a 25%. Las especies que se utilizaran para reforestar corresponden a aquellas predominantes de las formaciones intervenidas correspondientes al tipo forestal esclerófilo. Las especies arbóreas seleccionadas y producidas en vivero, son plántulas en cepellón o contenedor, y deben cumplir con cuatro atributos básicos antes de salir del vivero: Cuello Lignificado Altura Mínima de la Parte Aérea= 30 cm Relación largo parte aérea/largo del pan de tierra (raíces)= 2:1 Relación Diámetro de Cuello/ Altura= Mínimo 1/100.

• Las actividades de reforestación se realizan en otoño, aprovechando las lluvias de la época. La disposición de la plantación es una mezcla aleatoria de las especies propuestas, de manera de asimilar al estado natural de los bosques intervenidos. Se realiza limpieza del terreno antes de la plantación en caso de ser necesario, así como una adecuada preparación del terreno, de preferencia con métodos manuales para evitar compactación del suelo y liberación de polvo al ambiente al utilizar maquinaria pesada.

Ley N°18.892/89; D.S. N°430/92; D.S. N°878/11; D.S. N°461/95: En el Anexo D.4 el estudio completo de fauna Íctica en la DIA Embalse Las Posesiones. El Titular da cumplimiento a la normativa citada mediante la presentación y tramitación del Permiso Ambiental artículo 119 del D.S. N°40/2012 del MMA, RSEIA, Plan de Seguimiento Fauna Íctica. El muestreo se realiza en 8 puntos: 3 en el canal Santa Irene, 1 punto en la piscina de acumulación, 1 punto en el sector de acumulación para bombeo, y 3 en el embalse Santa Irene. Estos últimos son definidos en función del espejo de agua que se encuentre al momento de realizar el muestreo. Preliminarmente, se entregan coordenadas de acuerdo con la ingeniería del Proyecto.

Punto de muestreo Ubicación UTM 19S WGS 84 Sistema Referencia Este Norte E-01 288.346 6.183.219 Canal Santa Irene o el Salto Aguas arriba de la bocatoma E-02 288.284 6.183.083 En la bocatoma E-03 288.234 6.182.981 Aguas debajo de la bocatoma PA-01 288.286 6.183.032 Piscina de acumulación En sector ribereño 185 de 813

SA-01 288.377 6.183.040 Sector de acumulación para bombeo - EM-01 291.362 6.181.376 Embalse proyectado Adyacente al muro EM-02 291.235 6.181.226 En sector medio EM-03 291.422 6.181.097 En cola del embalse Tabla 2 del Anexo F del Adenda.

El objetivo del presente Plan es identificar y analizar potenciales afectaciones sobre la fauna íctica en la Operación del Proyecto, relacionadas con una posible disminución de sus poblaciones en el canal Santa Irene, producto del traslado de ejemplares hacia el Embalse Las Posesiones. En este contexto, los objetivos específicos del Plan son: - Determinar si existen variaciones en el estado de las poblaciones de especies protegidas en el Canal Santa Irene. - Identificar posible desplazamiento desde el Canal Santa Irene al embalse Las Posesiones. - En caso de ser necesario, proponer acciones que eviten el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo). - Elaboración de informes consolidados de seguimiento para entrega a la autoridad ambiental competente. - El muestreo de peces se realiza mediante pesca eléctrica, utilizando un equipo electrónico de bajo impacto (SAMUS 725MP). La técnica empleada permite a recuperación y restitución de los ejemplares y es aplicada por unidades de tiempo fijas de hasta 30 minutos o estandarizada en barridos representativos de 100 m2 por cada estación. La pesca eléctrica es aplicada por un profesional y un asistente técnico, considerando los estándares de seguridad internacionales (FAME 2002). Los ejemplares capturados son identificados in situ, medidos para talla (longitud total), peso (peso total) y liberados en el lugar. Luego de las campañas de terreno y en la medida que la información recolectada lo permita, se realizan análisis tendientes a determinar variaciones temporales tanto de riqueza como abundancia. Además de análisis que entreguen información sobre las diferencias de estos parámetros entre los sitios de muestreo evaluados.

Condición de hábitat general Se efectúa una caracterización general del hábitat presente en cada punto de muestreo. Se toma registro fotográfico y anotaciones de terreno conforme a los contenidos de la “ficha de terreno”, cuyas variables de anotación corresponden a:

Condición general de muestreo: se debe registrar la hora y tiempo meteorológico del muestreo.

Uso del entorno: se caracteriza el uso del entorno, buscando actividades antrópicas que puedan incidir en el sistema estudiado. Esta descripción se realiza mediante observación de los usos del territorio en terreno.

Alteración del hábitat: se efectúa un recorrido del entorno cercano a los sistemas bajo estudio, buscando identificar elementos o actividades antrópicas que pudieran eventualmente afectar al cuerpo de agua.

Tipo de sustratos: Se utiliza la escala de Wentworth (1922) para la caracterización cualitativa de los sustratos de acuerdo su tipo y diámetro (limo, arcilla, arena, clastos, rocas, etc.). 186 de 813

Ancho y largo cuerpo de agua: se estima el ancho y largo del tranque en base a observación realizada mediante imágenes satelitales y validación en terreno.

Profundidades: Se utiliza una barra graduada en mm para la medición de tres profundidades en un tramo de 50 m.

Porcentaje de cobertura vegetación: estimación de la cobertura de vegetación de plantas acuáticas (porcentajes) en cada punto de muestreo, así como de follaje de plantas de ribera.

Otras observaciones por estación de muestreo: Presencia de basuras o contaminantes, determinación del color y olor de los sistemas, espumas no naturales, sólidos flotantes visibles, etc.

Condición fisicoquímica del agua Se realizaron mediciones in situ (directamente realizadas en el agua) mediante una sonda multiparamétrica Hanna, previamente calibrada, obteniéndose las mediciones de pH, temperatura, sólidos disueltos, conductividad, oxígeno disuelto y porcentaje de saturación de oxígeno en cada punto de muestreo.

Ley N°19.473/96, D.S. N°5/98; D.S. N°75/04; D.S. N°79/18 : Para minimizar los efectos en la ejecución del proyecto, se toman las siguientes medidas adicionales: - Todas las actividades de construcción están restringidas al área de influencia directa del proyecto. - Los movimientos vehiculares se realizan dentro del área de emplazamiento, a través del uso de los caminos o huellas existentes. - Durante la construcción se evita la ocupación innecesaria de suelos no utilizados directamente por las obras del proyecto. - Se realizan capacitaciones donde se prohíbe la sustracción, caza o alteración de cualquier especie de fauna en el área del proyecto.

Indicador que acredita su cumplimiento Ley N°20.283/08 ; D.S. N°93/09; D.S. N°82/11:

Predio Nº Área a reforestar

Año Clase capa. Uso Tipo de vegetación actual en el lugar a reforestar Especie Densidad (ind./ha) Nº Superficie (ha) 1 1 5.29 2020- 2023 VII Pradera con Arboles Acacia caven 230 Quillaja saponaria 27 Peumus boldus 320 Cryptocarya alba 90 Lithraea caustica 50 Schinus polygamus 10 Total 5,29

Total 727 187 de 813

Los antecedentes y resolución que otorgan el permiso ambiental sectorial 148 del D.S. N°40/2012 del MMA, otorgada por el órgano de administración del Estado competente. El área de reforestación cuenta con cerco perimetral para evitar el ingreso del ganado y de personal ajeno a las faenas al interior de las áreas de reforestación. Se efectúa preparación previa del suelo, de manera de facilitar la reforestación, siguiendo la dirección de las curvas de nivel y mantención de las condiciones físicas y químicas del sustrato, mediante la incorporación de tierra orgánica, y abonos naturales. De toda forma se trata en todo momento que la plantación adopte una fisonomía natural, con una distribución al azar de los individuos. La plantación se realiza durante otoño, asegurando que la cantidad de agua en el suelo sea suficiente para evitar el estrés hídrico en las plántulas y se realiza en casillas de 50 x 50 x 50 cm, combinadas con zanjas de infiltración. Cuando se empleen casillas, se prepara una para cada ejemplar que sea plantado, con el objeto de que la tierra quede mullida y facilite el crecimiento radicular. Se extraen las piedras de mayor tamaño. Si es necesario, se aplica tierra de hoja para rellenar. De este modo las plantas tienen suficiente espacio para que se desarrolle su sistema radicular. Se realiza control manual de malezas en el lugar de la plantación. Se recomienda repetirla una temporada después de la plantación. Se instala una protección a cada ejemplar plantado, por ej. Uso de malla Raschel. Esta protección para la protección contra plagas de lagomorfos. Se rodean las plantas con malla hexagonal galvanizada para evitar contacto con las plantas. Se evita el tránsito de personas por la plantación, mediante la instalación de señalética correspondiente. Para la protección contra plagas de lagomorfos, se rodean las plantas con malla hexagonal galvanizada para evitar contacto con las plantas. Si durante el período de seguimiento se observan pérdidas superiores al 20%, se procede al replante de individuos en la siguiente temporada otoñal, con el número de plantas necesarias que indica la densidad inicial. Se considera la aplicación de riegos estivales, en el período de mayor sequía (octubre a abril), a razón de 25 lt/planta cada 15 días por los primeros 2-3 años (2020-2023). Esta disminución es con la finalidad de que la planta se aclimate de mejor manera a la condición de sequía en los meses de verano. Luego de estos dos periodos, se evalúa terminar con el riego. El seguimiento de la reforestación se realiza durante dos años, donde se evalúa el grado de prendimiento y estado sanitario de los individuos. El monitoreo se realiza 2 veces al año, en el período marzo-abril y octubre-noviembre. Se identificó 1 ejemplar de la especie Trichocereus chiloensis, cactácea en categoría de conservación “Casi Amenazado”, que se encuentra al borde del espejo de agua del área de inundación, y es trasladada, por lo que se incluye un Protocolo de Rescate y Relocalización de la especie Trichocereus chiloensis. Ejecución del Rescate y Relocalización de la especie Trichocereus chiloensis, conforme al protocolo establecido durante la evaluación de impacto ambiental. Se realiza un informe sobre la relocalización de la especie Trichocereus chiloensis, y de la aprobación el Plan de Manejo a la SMA. Revisión de Informes de seguimiento ambiental y cualquier otra información destinada al seguimiento del Proyecto, según obligaciones establecidas en la Resolución de Calificación Ambiental. La información es ingresada al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, al cual se accede a través del sitio web 188 de 813

http://www.sma.gob.cl

Ley N°18.892/89; D.S. N°430/92; D.S. N°878/11; D.S. N°461/95: Los antecedentes y resolución que otorgan el permiso ambiental artículo 119 del D.S. N°148 del D.S. N°40/2012 del MMA, otorgada por el órgano de administración del Estado competente. Se espera evaluar temporalmente si se generan cambios en el canal y un posible desplazamiento de las poblaciones objetivo hacia el embalse proyectado, correspondientes a especies protegidas de fauna íctica (ver tabla 2). En caso de observarse cambios, definir si éstos corresponden a variaciones naturales de la biota, o si se generan por fluctuaciones en parámetros fisicoquímicos o de hábitat. En caso de detectar modificaciones atribuibles a la operación del presente Proyecto, se deben emitir las recomendaciones necesarias para evitar el detrimento de las poblaciones de especies protegidas (especies objetivo). El Plan de Seguimiento contempla la ejecución de campañas de monitoreo estacionales por un año. Luego, se analiza la pertinencia de la continuidad del seguimiento previo informe de experto y aprobación por parte de la autoridad pertinente.

Revisión de Informes de seguimiento ambiental y cualquier otra información destinada al seguimiento del Proyecto, según obligaciones establecidas en la Resolución de Calificación Ambiental. La información será ingresada al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, al cual se accede a través del sitio web http://www.sma.gob.cl

Ley N°19.473/96; D.S. N°5/98; D.S. N°75/04; D.S. N°79/18: Se disponen letreros de prohibido cazar, pescar y de cuidado al medio ambiente. Existe prohibición de arrojar basuras domésticas o industriales fuera de los lugares específicamente habilitados para tal efecto. Registro de capacitaciones realizadas a los trabajadores. Este registro, se mantiene en las oficinas de la agrícola. Revisión de Informes de seguimiento ambiental y cualquier otra información destinada al seguimiento del Proyecto, según obligaciones establecidas en la Resolución de Calificación Ambiental. La información es ingresada al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, al cual se accede a través del sitio web http://www.sma.gob.cl.

Forma de control y seguimiento Posteriormente, cumplido el compromiso de reforestación igualmente se informa a la SMA. Reforestación de una superficie de 5,29 hectáreas de bosque esclerófilo con especies nativas. 189 de 813

Los antecedentes y resolución que otorgan el permiso ambiental sectorial 148 del D.S. N°148 del D.S. N°40/2012 del MMA, otorgada por el órgano de administración del Estado competente. La ejecución de la reforestación conforme se establezca en la resolución sectorial asociada al permiso ambiental sectorial 148 del D.S. N°40/2012 del MMA. Enviar informes a CONAF y la SMA, junto con resolución que otorga el citado permiso ambiental sectorial mixto artículo 148 del D.S. N°40/2012 del MMA, en la página SNIFA de la SMA, en un plazo no superior a un mes de ejecutada las acciones. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental. Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental de los informes de seguimiento y de los monitoreos de calidad del agua, conforme se indica en los antecedentes PAS 119. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 9 del ICE, numeral 9.5.1 al 9.5.11.

7.10. COMPONENTE/MATERIA: Patrimonio cultural/Suelo/ Norma Ley N°17.288/70 del Ministerio de Educación. Ley de Monumentos Nacionales. D.S. N°484/90 del Ministerio de Educación. Reglamento de la Ley de Monumentos Nacionales. D.L. N°3.557/81. Ministerio de Agricultura. Establece disposiciones sobre Protección Agrícola. Fase del Proyecto a la que aplica o en la que se dará cumplimiento Construcción Parte, obra o acción a la que aplica Construcción y operación de las siguientes obras: Muro o presa de tierra, Vertedero de seguridad, Tubería de descarga, válvulas. Forma de cumplimiento Ley N°17.288/70; y D.S. N°484/90: Durante la fase de construcción del Embalse Las Posesiones, se realizan inducciones previas al inicio de la construcción de la obra por un profesional especializado en arqueología. En caso de que se realicen hallazgos, se procede a: - Informar al jefe de obra y al arqueólogo. - Paralizar la obra. - Informar al Consejo de Monumentos Nacionales y a la SMA. 190 de 813

D.L. N°3.557/18: Residuos Sólidos Durante la fase de construcción se acopian, en una zona debidamente delimitada, materiales de construcción, herramientas y material de relleno sacado de la zona de empréstito, en ningún caso sustancias peligrosas. Los residuos que se generan en la fase de construcción son dispuestos en lugares autorizados. Durante la fase construcción no se generan Residuos Peligrosos, ya que las actividades de mantención de equipos y/o maquinaria se realizan fuera del área de construcción el embalse, por lo que la empresa contratista se encarga de velar que estas labores de mantención sean realizadas fuera del predio y en sitios autorizados. Adicionalmente, se genera un volumen menor de residuos asimilables a domiciliarios que se acumulan en contenedores cerrados, y son retirados por una empresa debidamente autorizada al igual que su disposición final. En caso de que hubiese una rotura de cañería de aceite de una maquinaría, se procede a ejecutar el protocolo para su control tanto en el plan de contingencias y emergencias. En la fase de operación no se generan residuos sólidos. En la fase de cierre no se generan residuos peligrosos. Los residuos sólidos no peligrosos son 700 kg aproximadamente de restos de cemento y 1.250 kg aproximados de restos de la lámina de HDPE. Son dispuestos en relleno sanitario que cuenta con autorización de la Autoridad Sanitaria. Además, se generan residuos domésticos de 100 kg, por un plazo de 30 días.

Aguas Servidas En la etapa de construcción, se instalan baños químicos, cuyo número se calculó en relación con el número de trabajadores en faena, en conformidad con la normativa vigente asociada a las condiciones sanitarias mínimas en los lugares de trabajo. Las aguas servidas generadas en esta fase se estiman en 0,8 m3/día. A partir de una provisión de 100 l/persona/día, para 10 operarios y una tasa de recuperación del 80%. Se arriendan a una empresa autorizada (ejemplo DISAL) quien está a cargo de la limpieza y disposición de los residuos. Durante la fase de operación se generan aguas servidas correspondientes a un operario existente encargado del riego, lo que es absorbido por las instalaciones actuales de la empresa. En la fase de cierre se dispone de un equipo de 4 personas, durante un período no superior a 30 días. Durante ese tiempo las aguas servidas generadas se estima que son de 0,32 m3/día. Se disponen baños químicos para disponer los residuos de conformidad con la normativa vigente

Agua Potable En la fase de construcción se dispone de agua potable en la calidad y cantidad exigida a través de agua envasada. En las fases de operación y de cierre, el agua potable es provista por el titular del proyecto, en las instalaciones existentes.

Indicador que acredita su cumplimiento Ley N°17.288/70; y D.S. N°484/90: Se tienen registros que acrediten las inducciones y los avances de obra. Los informes son enviados al Consejo de Monumentos Nacionales y a la Superintendencia del Medio Ambiente. Revisión de Informes de seguimiento ambiental y cualquier otra información 191 de 813

destinada al seguimiento del Proyecto, según obligaciones establecidas en la Resolución de Calificación Ambiental. La información es ingresada al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental, al cual se accede a través del sitio web http://www.sma.gob.cl

D.L N°3.557/81: Se ingresan los datos al sistema de Ventanilla Única (RETC), en el permiso sectorial que corresponda. Forma de control y seguimiento Comprobante electrónico generado una vez ingresada la información al Sistema Electrónico de Seguimiento Ambiental. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 9 del ICE, numeral 9.5.12 al 9.5.13.

8°. Que, para ejecutar el Proyecto no deben cumplirse condiciones o exigencias, según lo estipulado en el artículo 25 de la Ley N°19.300.

1. Que, durante el procedimiento de evaluación de la DIA el Titular del Proyecto propuso los siguientes compromisos ambientales voluntarios:

9.1. Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Realizar inducción al personal de manera previa a la etapa de construcción.

Descripción: Se realizan inducciones antes del inicio de la construcción del proyecto. Estas son realizadas por un profesional o licenciado especializado en Arqueología.

Justificación: Se realizan estas inducciones para que se puedan identificar la importancia de especies y/u objetos de valor patrimonial. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: La inducción se realiza en el predio agrícola. Forma: Las inducciones son realizadas por un profesional experto en el área, a todas las personas que trabajen en la fase de construcción. Oportunidad: Se realizan inducciones antes del proceso de construcción del embalse por un profesional acreditado. Indicador que acredite su cumplimiento Se llevan registros e informes que acrediten las inducciones y los avances de obra. En caso de hallazgo se detienen las obras y se realiza un informe por personal especializado. 192 de 813

Forma de control y seguimiento El informe es enviado al Consejo de Monumentos Nacionales y a la Superintendencia del Medio Ambiente por medio del SNIFA. Los informes cuentan con: - Inducción y asistencia de los participantes. - Síntesis de comentarios, observaciones y consultas. Los certificados obtenidos del SNIFA, se guardan en una carpeta dentro de la oficina de administración. Referencia al ICE para mayores detalles Capitulo 11 del ICE, numeral 11.1.1.

9.2. Revegetación en fase de cierre. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Cierre. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Reforestación con especies arbóreas en caso de alcanzar la densidad objetivo:

Especies Nº Arb/ha Boldo 330 Espino 217 Litre 57 Peumo 98 Quillay 24 Arb/ha 727

Descripción: Se revisa al cabo de tres (3) años, si los ejemplares nativos propios de la zona han recubierto el área que ocupaba el embalse, de lo contrario se reforesta hasta completar la densidad mínima. Justificación: Replantar especies propias de la zona (727 arb/ha). Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Esta reforestación corresponde a toda el área del embalse.

Forma: Se efectúa en lo que ocupaba la poza de cada embalse, posterior al perfilamiento del material del muro proveniente del rajo central.

Oportunidad: Este proceso se lleva a cabo en la etapa de cierre de embalse. Indicador que acredite su cumplimiento Se elabora un monitoreo de las densidades de especies nativas revegetadas en forma natural, su densidad por ha. Dejando registro en el predio. Forma de control y Se efectúa un informe con una periodicidad de entrega de cinco (5) años, 193 de 813

seguimiento estableciéndose el grado de compromiso adquirido, y si procede o no la reforestación hasta alcanzar la densidad comprometida, informando de ello a la SMA y CONAF. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.2.

9.3. Monitoreo de la calidad del agua. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata de efectuar análisis químico de las aguas del tranque (A) para comparar la calidad de estas que provienen del canal Almahue, las aguas embalsamadas y medidas en el aforador de salida, amparados en la NCh 1.333 de riego. Descripción: Se realizan dos (2) monitoreos simultáneos 1 o 2 veces al año dependiendo de las condiciones hidrológicas. Justificación: Se trata comprobar que el almacenamiento de las aguas en los tranques no genera cambios significativos en la calidad de estas. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos son tomados en las siguientes coordenadas UTM:

Punto de medición/instalación Coordenadas UTM WGS 84 Aforador salida (agua riego) 6.181.451 N; 291.248 E Tranque A (canal Almahue) 6.181.542 N; 291.126 E

Forma: Los monitoreos de agua en las coordenadas expuestas, son realizados 1 o 2 veces al año en el aforador de salida y en el tranque A (tipo pulmón).

Oportunidad: Los monitoreos se realizan anualmente desde el inicio de la operación, ya que el titular participa de las BPA y posee el certificado de la EUREGAP. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro en el predio de los monitoreos efectuados anualmente. Forma de control y seguimiento Se envía análisis comparativo de los monitoreos entre el agua del Tranque A y los del aforador de salida, informando de ello a la SMA y la DGA, durante primeros dos (2) años operación. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.3.

9.4. Medida de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la Operación. 194 de 813

que aplica Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata de colocar letreros alusivos a la prohibición de caza, de pesca y cuidados a la flora y vegetación. Descripción: Se mantienen letreros dispuestos cercanos a los tranques. Justificación: Se mantienen para evitar la caza y pesca con motivos del proyecto y a su vez el cuidado de la flora y vegetación para su preservación. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los letreros se colocan en las siguientes coordenadas geográficas:

Letreros Prohibitivos Coordenadas UTM 84 WGS Norte Este Letrero N°1 6.181.517 291.151 Letrero N°2 6.181.444 291.308 Letrero N°3 6.181.583 291.369 Letrero N°4 6.181.400 291.485

Forma: Letreros alusivos a la prohibición de caza y pesca y, cuidados a la fauna, vegetación y medio ambiente.

Oportunidad: Estos letreros son instalados en las coordenadas UTM antes expuestas y se mantienen, durante la etapa de operación del tranque. En caso de rotura o desgaste se colocan nuevos. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro, imágenes, de su colocación en los puntos definidos. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de su colocación, informando de ello a la SMA y al SAG. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.4.

1. Relocalización cactus. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Realización de rescate y relocalización de la especie Trichocereus chiloensis. Descripción: La ubicación en donde se encuentra esta especie, es inundada por lo que se relocaliza a una zona segura y con características bióticas y abióticas similares a los originales. Justificación: Rescate de la especie Trichocereus chiloensis, que se encuentra clasificada como Casi Amenazada según lo establecido en el DS 41/2011 del Ministerio de Medio Ambiente. Lugar, forma y oportunidad de Lugar: El cactus es reubicado en las siguientes coordenadas geográficas:

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implementación Relocalización cactus Coordenadas UTM 84 WGS Norte Este 1 6.181.251 291.506

Forma: La relocalización se realiza en otoño o comienzos de invierno, mayo o junio 2020 es la época apropiada para su trasplante.

Oportunidad: Esta especie es relocalizada en las coordenadas UTM antes expuestas y se realiza un monitoreo de seguimiento de la medida. Indicador que acredite su cumplimiento Se realiza un informe de su relocalización y del posterior seguimiento a la especie. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de su relocalización y de sus monitoreos de seguimiento informando de ello a la autoridad competente. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.5.

9.6. Monitoreo de fauna y vida silvestre. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata monitorear la fauna asociada al tranque, para demostrar los efectos positivos en particular a la avifauna. Descripción: Se realiza un monitoreo en Noviembre en las zonas de alrededor del embalse. Estos monitoreos son los dos (2) años siguientes a la construcción de la obra. Justificación: Se realiza para caracterizar la fauna asociada al tranque. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos se realizan en la zona alrededor del embalse, a definir por el profesional especializado. Forma: Se contrata a un profesional especializado, para la realización de los monitoreos de fauna. Estos se realizan los dos (2) años siguientes a la construcción de la obra. Oportunidad: Estos monitoreos se realizan para demostrar los beneficios a la avifauna la presencia del tranque. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro en el predio de los monitoreos efectuados. Se lleva un registro, imágenes, de los monitoreos y se ingresan los informes al SNIFA. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de los monitoreos, informando de ello a la SMA y al SAG. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.6.

10.7. Monitoreo de fauna íctica. 196 de 813

Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se trata monitorear la fauna íctica asociada al embalse y al tranque A. Descripción: Ejecutar un monitoreo estacional durante un año en la Operación del Proyecto (en canal Santa Irene y Embalse) para analizar el comportamiento de la fauna íctica en ambos cuerpos de agua antrópicos. Posterior a ello analizar la pertinencia de la continuidad del monitoreo según los resultados obtenidos. Justificación: Este monitoreo se realiza para verificar las condiciones basales y existentes de la fauna ictica.

Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos se realizan en la zona del embalse las Posesiones y en tranque A. Forma: Se contrata a un profesional especializado, para la realización de los monitoreos de fauna íctica. Estos se realizan el año siguiente a la construcción de la obra. Oportunidad: Los monitoreos se realizan de manera estacional en fechas indicadas por el profesional. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro en el predio de los monitoreos efectuados. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de los monitoreos, informando de ello a la SMA, SUBPESCA y SERNAPESCA. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.7.

9.8. Monitoreo de fauna hábito nocturno. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Se realiza un monitoreo previo a la construcción del embalse para la detección de sitios de nidificación. Descripción: Se realiza un monitoreo para detectar potenciales sitios de nidificación de aves de habito nocturno. Justificación: Se realiza para proteger la fauna aviar nocturna en los alrededores del embalse. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos se realizan en la zona del embalse y en su área de influencia próxima, a definir por el profesional especializado. Forma: Se contrata a un profesional especializado, para la realización de los monitoreos de fauna aviar de hábito nocturno. Esto se realiza previo a la construcción de la obra. 197 de 813

Oportunidad: Estos monitoreos se realizan para evitar dañar y/o perturbar sitios de nidificación de estas aves. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro, imágenes, de los monitoreos y se ingresan los informes al SNIFA y al SAG. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de los monitoreos, informando de ello a la SMA, SUBPESCA y SERNAPESCA. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.8.

9.9. Monitoreo de biota acuática. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Realizar monitoreos de la biota acuática para evaluar la variabilidad temporal de las poblaciones de especies protegidas presentes en el Canal Almahue. Descripción: Se realiza un monitoreo en la Fase de Operación durante los primeros dos años de operación en temporada primavera ‐ verano. Justificación: En estos monitoreos, se tienen los registros de la variabilidad temporal de las poblaciones de las especie protegidas y comprobar que los efectos antrópicos sobre el hábitat no afectan significativamente el componente ambiental del Canal. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los monitoreos se realizan en las siguientes coordenadas:

Punto de muestreo Ubicación UTM 19S WGS 84 Sistema Este Norte E-01 288.346 6.183.219 Canal santa Irene o canal el Salto E-02 288.284 6.183.083 E-03 288.234 6.182.981 PA-01 288.286 6.183.032 Piscina de acumulación SA-01 288.377 6.183.040 Sector de acumulación para bombeo EM-01 291.362 6.181.376 Embalse proyectado EM-02 291.235 6.181.226 EM-03 291.422 6.181.097

Forma: Los monitoreos son realizados en coordenadas dispuestas por el profesional en diversos puntos del canal. La metodología de muestreo se encuentra descrita en el Anexo F.1 PAS 119‐ Seguimiento.

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Oportunidad: Estos monitoreos se realizan para demostrar los beneficios a la avifauna la presencia del embalse durante dos (2) años consecutivos. Indicador que acredite su cumplimiento Se espera evaluar temporalmente, si se generan cambios en las poblaciones objetivo, correspondientes a especies protegidas. En caso de observarse cambios, definir si éstos corresponden a variaciones naturales de la biota, o si se generan por fluctuaciones en parámetros fisicoquímicos, modificación en otras comunidades biológicas que sustentan a las poblaciones protegidas (e.d. plancton o plantas acuáticas), o por factores antrópicos en la estructura poblacional de las especies protegidas. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de los monitoreos, informando de ello a la SMA, SUBPESCA, SERNAPESCA y DGA. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.9.

9.10. Humectación de caminos no pavimentados. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Humectar caminos no pavimentados en la etapa de construcción. Descripción: Se humecta dos (2) veces al día los caminos no pavimentados. Justificación: La humectación de los caminos se realiza con agua de los Derechos de Aguas con permisos otorgados, en aquellos periodos que poseen las condiciones meteorológicas más adversas (primavera ‐ verano). Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Se realiza en las zonas de excavación, muro y en los caminos no pavimentados. Forma: Se utiliza un camión aljibe que humecta el terreno dos (2) veces al día. Oportunidad: Se realiza como medida de control para prevenir la generación de emisiones atmosféricas. Indicador que acredite su cumplimiento Se realiza como medida de control para prevenir la generación de emisiones atmosféricas. Forma de control y seguimiento La empresa contratista efectúa un informe de las cantidades y días que se ha realizado la humectación del suelo al término de la jornada laboral. Se informa a la SMA. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.10.

9.11. Medidas de prevención incendios forestales Impacto asociado No aplica. 199 de 813

Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Colocar letreros alusivos a la prevención de incendios forestales. Descripción: Se mantienen letreros dispuestos en diferentes zonas del predio. Justificación: Se mantienen estos carteles en donde se prohíbe la quema de bosque, creación de fogatas, no fumar, etc. Lugar, forma y oportunidad de implementación Lugar: Los letreros se colocan en las siguientes coordenadas geográficas:

Letreros Prohibitivos Coordenadas UTM 84 WGS Norte Este Letrero N°1 6.181.527 291.478 Letrero N°2 6.181.354 291.131 Letrero N°3 6.181.952 291.507 Letrero N°4 6.181.685 291.372 Letrero N°5 6.181.403 291.480

Forma: Letreros alusivos a la prohibición de fuego y prevención de incendio. Oportunidad: Estos letreros son instalados en las coordenadas UTM antes expuestas y se mantienen, durante la etapa de operación del Tranque. En caso de rotura o desgaste se colocan nuevos. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro, imágenes, de su colocación en los puntos definidos. Forma de control y seguimiento Se efectúa un informe de su colocación, informando de ello a la SMA y a CONAF. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.11.

9.12. Medidas de control y reportabilidad, de los caudales afluentes y el nivel de aguas en el embalse. Impacto asociado No aplica. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Objetivo, descripción y justificación Objetivo: Llevar un registro de los caudales afluentes y de los niveles de agua del embalse. Descripción: Se lleva un registro de los caudales afluentes, niveles de agua en el embalse, volúmenes de aguas lluvias restituidos. Justificación: Se mantienen estos registros de manera mensual para corroborar y acreditar el correcto uso adecuado del embalse. Lugar, forma y oportunidad de Lugar: Estos antecedentes son obtenidos por el aforador de entrada, por el caudalímetro (cámara salida del agua) y por el aforador de salida. 200 de 813

implementación Forma: La diferencia de valores entre lo que se permite embalsar (derechos de agua) y el volumen del embalse, es reingresada a la quebrada Las Posesiones en su totalidad. Estos registros son mensuales. Oportunidad: Este registro se realiza de manera mensual y cada seis (6) meses es informado a la SMA, mediante la plataforma SNIFA. Indicador que acredite su cumplimiento Se lleva un registro mensual de estos registros y se coloca una carpeta física en las oficinas administrativas para respaldo. Forma de control y seguimiento Los registros son ingresados a la plataforma de la SMA (SNIFA) cada seis (6) meses. Referencia al ICE para mayores detalles Capítulo 11 del ICE, numeral 11.1.12.

1. Que, las medidas relevantes del Plan de Prevención de Contingencias y del Plan de Emergencias, son las siguientes:

10.1. PLAN DE PREVENCIÓN DE CONTINGENCIAS Respecto a las situaciones de emergencia, el plan de acción se dirige principalmente a evitar accidentes de alto potencial de personal dedicado a la operación del embalse. Un objetivo secundario es prevenir daño ambiental y daño a las poblaciones aledañas a la obra. La administración consta jerárquicamente de; 1 Titular, 1 Administrador predial, 1 encargado de riego y finalmente trabajadores. Las responsabilidades se traspasarán según los siguientes niveles. Nivel de Alerta que corresponde al encargado del Embalse, Nivel de Emergencia que corresponde al Administrador del campo y Nivel de Falla correspondiente al Titular. El procedimiento de emergencia posee asimismo tres niveles de acción ante los incidentes potenciales los cuales se explican a continuación: Nivel de Alerta (Nivel 1). Este es el primer nivel o nivel más bajo de acción para un incidente dado. Este nivel de acción es asignado a la operación normal y condiciones de mantenimiento. La respuesta a incidentes se lleva a cabo en forma interna. Se debe notificar inmediatamente al jefe bodega. Nivel de Emergencia (Nivel 2). El nivel de emergencia 2 es el primer nivel de peligro potencial de seguridad del embalse que resultaría en una amenaza inmediata y significativa para la seguridad de las personas, el medioambiente y de las estructuras. El plan dirigido a este nivel de alerta excede los alcances de operación normal de la instalación. Este nivel de incidente puede ser reducido a nivel de alerta o elevado a nivel de falla dependiendo de los cambios de condiciones en la estructura implicada o de recibir evaluación nueva en base a datos recogidos particularmente del incidente. Se debe notificar inmediatamente al Administrador titular. De existir posibilidad, se deberá iniciar inmediatamente medidas de contingencia y/o emergencia correctivas que prevengan daños mayores y/o que retrasen la posible ocurrencia de falla. Nivel de Falla (Nivel 3). A este nivel, nivel 3, el incidente ha progresado al punto donde la falla de la estructura implicada es inminente. Un nivel de falla requiere de notificación inmediata de las áreas ubicadas aguas abajo de la falla potencial, a las autoridades que puedan estar relacionadas a dicha emergencia. La respuesta de este nivel de incidente debe ser implementada rápidamente tomando en cuenta la verificación de que el sistema está fallando o está por fallar, o como medida de precaución donde exista la incertidumbre con una alta probabilidad de falla. Se debe notificar 201 de 813

inmediatamente al Titular y a las autoridades respectivas. De existir posibilidad, se deberá iniciar inmediatamente medidas de emergencia correctivas que prevengan daños mayores y/o que retrasen la ocurrencia de la falla. El propósito es establecer un protocolo de seguridad, que considera aspectos de cómo actuar según el nivel de alerta, emergencia o falla. Las medidas o acciones relevantes del plan de prevención de contingencias y emergencias son las siguientes:

10.1.1. Falla del muro por Sismo Grado Terremoto. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Parte, obra o acción asociada Muro. Acciones o medidas a implementar El embalse lleno, un sismo grado 8,4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Adicionalmente el riesgo de colapso del muro se ha consignado en el Informe Técnico (Anexo E de la DIA), en detalle su metodología de cálculo y sus riesgos hacia la población, consignándose que en un periodo de al menos siete (7) horas se podrán adoptar las medidas de contingencia necesarios, como avisar a la población, a las instituciones como la Municipalidad, bomberos, carabineros, ONEMI, y de construir la obra desviar las aguas hacia los cultivos de parronales. Las obras de seguridad con que cuenta el proyecto para evitar el colapso del muro, por overtopping, son diversas, algunas de ellas medidas preventivas y otras de control:

Medidas preventivas: 1. Mantener el embalse durante el invierno no más allá de 70% de su capacidad embalse, de este modo podrá absorber o contener una crecida relevante 2. Se mantendrá libre de obstrucciones las obras de evacuación de seguridad de la obra, esto es vertedero, canal de desagüe o evacuadores. 3. Se revisarán las válvulas que estén operativas de la tubería de evacuación o desagüe, y las válvulas complementarias de riego.

Obra Detalle obras Mantención Época Cámaras de entrada y salida de la tubería de riego Reja coladora Limpiarse y pintarse anticorrosivo 1 vez por año, a fines periodo riego Hormigón armado Revisarse y en caso de grietas y óxido de fierro, se deberá picar y parchar con sikaflex 1 vez por año, fin periodo riego 202 de 813

Limpieza general Revisar obstrucciones, ramas, malezas, piedras y elementos entorpezcan captación agua Al fin periodo riego , 1 vez por año Válvulas de salida Apertura fácil válvulas Revisar periódicamente, y engrasar. Esto 1-2 veces por año, al fin periodo riego. Muros Taludes muros Talud interno revisar que la geomembrana no esté dañada, de lo contrario reparar. Taludes externos revisar canalículos erosivos de las lluvias, y repararlos, recargar con semillas especies herbáceas. La geomembrana revisar a fin periodo de riego, talud externo a fines invierno, y reparar. Cubierta vegetal Revisar el grado de cobertura, si es inferior al 75%, se deberá sembrar. A fines otoño, una resiembra en invierno. Vertedero Limpieza general Retirar escombros, ramas y obstrucciones de cualquier tipo Una vez por año, en otoño, previo a las lluvias Cana de descarga Limpieza general Retirar escombros, ramas y obstrucciones de cualquier tipo Una vez por año, en otoño, previo a las lluvias Rápido descarga Limpieza general Retirar escombros, ramas y obstrucciones de cualquier tipo Una vez por año, en otoño, previo a las lluvias Aforadores Limpieza general Retirar escombros, ramas y obstrucciones de cualquier tipo Una vez por año, en otoño, previo a las lluvias 203 de 813

Sedimentos Acopio lugares acceso a las tuberías acceso o aforadores Será retirado, en camiones y dispuesto en terrenos agrícolas Revisiones periódicas, cuantificación mediante batimetrías, cada 5 años, en realidad las magnitudes de son de muy baja incidencia.

Medidas contingencias y control 1. La tubería de desagüe permite evacuar aguas hacia la quebrada Las Posesiones, esto es un concepto de seguridad que establece la DGA en su DS 50/2015 pata embalses tipo B. 2. En lluvias de alta torrencialidad esperadas, se deberá revisar el estado de llenado del embalse, y disminuir su capacidad si fuera el caso, de manera de sostener una capacidad de llenado para este evento y se hará por medio de esta tubería. 3. Si fuera insuficiente se abrirá la válvula de riego que igualmente permite descargar hacia la quebrada 4. Luego, si fuera insuficiente está el vertedero se seguridad que podrá evacuar el exceso de agua (muy improbable dada las medidas de seguridad contempladas al evacuar por la tubería de desagüe). La sección o longitud del vertedero está calculado para un máximo de 32 m2/s y para un evento en T 10.000 años. 5. Adicionalmente existe la revancha, que es la altura entre el vertedero y la corona del muro, en este caso de 1.9 m, envergadura que permite absorber un volumen muy sustantivo.

Asimismo, el programa de prevención y control de contingencias considera adoptar medidas preventivas, de vigilar y controlar el llenado del embalse frente a probables alertas de lluvias de alta torrencialidad, estar alertas a anuncios de la ONEMI, si existe un alerta amarillo, mantener vigilancia las 24 horas, y avisar a los parceleros o la comunidad de Santa Irene y Santa Matilde. Se puede establecer que a partir del tipo de alerta de ONEMI se podrán adoptar medidas de prevención y contingencias, si hubiera una alerta en el caso que este organismo determine según el siguiente cuadro: 204 de 813

En el caso de una alerta amarilla, el encargado de vigilancia del embalse deberá estar alerta en el caso que se declare lluvias torrenciales por sobre 80-100 mm en T 24 horas, y deber asistir y revisar el estado general del muro. Se considera Nivel 1 del Plan de Contingencias y Emergencias. Si la alerta es roja, entonces no solo se revisará el estado del muro, se avisará al administrador del predio agrícola y al titular, para que se adopten medidas de prevención, por ejemplo si el embalse estuviera lleno se deberá liberar agua por la tubería de desagüe hasta al menos un 70% de su capacidad, se avisara a personas o habitantes más cercanos que estén alertas por algún llamado de emergencia que pudiera ocurrir. Las comunicaciones serán esenciales, si se previera algún riesgo de rotura del muro se avisará a la municipalidad, ONEMI, Carabineros y Bomberos, por ser las instituciones que estarán alertas frente a un posible terremoto. Se incorporan al plan de contingencias y emergencias.

Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.1. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.2. Precipitaciones Intensas. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Parte, obra o acción Muro – Vertedero. 205 de 813

asociada Acciones o medidas a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 - Se revisará que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y válvula tubería de salida esté operativa. - En caso de vertimiento por el vertedero el agua continuará por el canal de descarga para continuar por el curso natural aguas abajo del Muro. - Se informará a Administrador predial. Riesgo Nivel 1 Forma de control y seguimiento - Se avisará al Administrador predial. - Se enviará personal a descargar vía válvula. - Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2 Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.2. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.3. Aumento de caudales de agua. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Parte, obra o acción asociada Vertedero. Acciones o medidas a implementar El embalse permanecerá al 70% máximo de sus capacidades a finales de invierno, agosto, esto como medida de seguridad para absorber crecidas inusuales de lluvias intensas, incluso se podrá abrir válvula de descarga con caudal controlado para evitar que se emplee el vertedero. Si no fuera suficiente estas medidas la descarga probable es de 18 m3/seg y para ello se establecerá el protocolo técnico adjunto, esto es desviar la crecida en el cruce de la quebrada con el camino acceso hacia la zona cultivos evitando que genere daños población. Forma de control y seguimiento - El proyecto cuenta con informes de Medidas de mitigación por colapso muro, Informe técnico de Ingeniería, Anexo E.1 y E.2, informe medidas de colapso muro, en todas aparecen medidas de contingencias. - Se llevará registro del control del llenado del tranque durante la lluvia intensa, verificando su tasa llenado, para adoptar las medidas del caso. Nivel 2. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.3. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria. 206 de 813

la descripción detallada

10.1.4. Incendios. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre. Parte, obra o acción asociada Área de Influencia del Proyecto. Acciones o medidas a implementar a) Para prevenir un incendio en las zonas cercanas al embalse se: Establecerá un protocolo de control y prevención de incendios, denominado Manual de Prevención y Control de Incendios, el que se adjunta al final de este Plan, el que aplica en todas las etapas del proyecto y este considerará el no uso del fuego: - Prohibirá cocinar y fumar en las áreas cercanas al embalse. - Se colocarán letreros de prohibición y se capacitará a los trabajadores para evitar la destrucción de estos:

Letreros Prohibitivos Coordenadas UTM 84 WGS Norte Este Letrero N°1 6.181.527 291.478 Letrero N°2 6.181.354 291.131 Letrero N°3 6.180.952 291.507 Letrero N°4 6.180.685 291.372 Letrero N°5 6.180.403 291.480

• Se solicitará a CONAF que realicen capacitaciones a los trabajadores.
• Se creará una brigada de emergencia con el fin de combatir, sólo en caso de amago de incendio, previa autorización y capacitación de CONAF. Nivel 2

b) Este riesgo está asociado a un manejo inadecuado de materiales combustibles durante la fase de construcción, y debido a la gran presencia de vegetación en torno al área del Proyecto. También incide en este aspecto el clima, en caso de producirse altas temperaturas, con baja humedad y gran flujo de viento lo que pueden incrementar el riesgo de incendio forestal. Con el embalse sin agua, la lámina HDPE podría verse afectada por incendio en pastizales en el contorno, no sólo generando filtraciones y pérdidas de agua, sino un escurrimiento bajo ella que impedirá su llenado. Por esta razón, deberá ser reparada antes de próxima temporada para su correcto llenado. Si es posible, se procederá a la creación de una brigada de emergencia con el fin de combatir, previa autorización y capacitación de CONAF, en caso de amago de incendio. Nivel 1 En caso de que el daño hubiese afectado la reforestación, el titular deberá reponerla en la misma forma y cantidad afectada.

Forma de control y - Se avisará a bomberos de la comuna de Palmilla y a CONAF, además se enviará personal del predio para amagues iniciales. 207 de 813

seguimiento - Se enviará informe al Administrador Predial, y se hará registro de la reparación. - Se mantendrá un registro de los eventos ocurridos. - Se enviará personal del predio para amagues iniciales, y se dispondrá toda ayuda necesaria a Bomberos o CONAF si fuera de mayor envergadura. Nivel 2. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.4. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.5. Cuidado Fauna. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción, Operación y cierre. Parte, obra o acción asociada Embalse. Acciones o medidas a implementar El embalse tendrá un recubrimiento de una lámina HDPE en el muro, un material resbaloso estando húmedo, por ello se construye un cerco malla hexagonal 50 mm, que impedirá el ingreso de ganado doméstico a tomar agua, de todos modos, se colocará una tabla madera que ayude a salir en caso de que fauna silvestre de menor tamaño caigan al embalse. Nivel 1 Forma de control y seguimiento Se mantendrá un registro de eventos entorno a la fauna. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.5. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.6. Cuidado zona de reforestación por Obras Civiles. Fase del Proyecto a la que aplica Operación y cierre. Parte, obra o acción asociada Zona Reforestación. Acciones o medidas a implementar Esta zona será resguardada de toda intervención, lo que conlleva a evitar corta o eliminación de la vegetación, riesgos de incendios con cortafuegos alrededor, impidiendo el acceso a personas extrañas al sitio, disponiendo carteles cuidado del fuego, prohibida la caza, se considera una zona ecológica. Se aumentará el control de prevención de actos que pudieran afectar la vegetación, evitando así la afección de la fauna asociada a estos lugares. Nivel 2 Forma de control y seguimiento Se mantendrá un registro de eventos en torno a la vegetación y fauna en el predio. Referencia al ICE o Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.6. 208 de 813

documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.7. Cuidado de flora y vegetación. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre. Parte, obra o acción asociada Embalse zona influencia. Acciones o medidas a implementar Se mantendrá la hoya hidrográfica del embalse como zona protegida, se colocarán letreros como zona de protección de la flora y fauna, evitando su tala, y mejorando aspectos del cuidado en su conservación. Nivel 1 Forma de control y seguimiento Se realizará un registro de incidentes relacionados con flora y vegetación, este informe se encontrará en la oficina del administrador predial. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.7. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.8. Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y acciones. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción y Cierre. Parte, obra o acción asociada Muro. Acciones o medidas a implementar Durante la escarpe, excavación y relleno del muro se empleará maquinaria, pero la mantención de estas se realizará fuera del área proyecto, no se guardarán residuos peligrosos en la zona cercana al tranque. El combustible se empleará sólo en el día, no se hará acopio en la faena. Nivel 2. Forma de control y seguimiento Se establecerá un contrato con la empresa constructora, y se llevará un registro de eventos. En el caso de ocurrencia de un evento no previsto, se dará origen a un informe, aun cuando se procederá a recoger y a limpiar la zona de derrame. Posteriormente, se dispondrá en un envase correspondiente al tipo de Residuo Peligroso generado el que será llevado a un sitio de disposición final. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.8. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

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10.1.9. Derrame de Sustancia Peligrosas. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción. Parte, obra o acción asociada Muro. Acciones o medidas a implementar El transporte de materiales para el embalse esencialmente considera hormigón, fierro y maderas para disponer la válvula de descarga, estos materiales son de baja magnitud y son transportados en camión Mixer el hormigón y el resto en camiones pequeños o camioneta. En caso de volcamiento sólo serán recogidos del suelo. Para la etapa de operación no habrá materiales y para el cierre, se recogerá el material HDPE y válvulas guardándolas en bodegas del titular. Nivel 1 Forma de control y seguimiento Se enviará informe al Administrador Predial, y se guardará registro de la reparación. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.9. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.10. Aluviones. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre. Parte, obra o acción asociada Embalse - Zona de Influencia. Acciones o medidas a implementar Durante las fases de construcción, operación y cierre del proyecto se: - Se realizarán capacitaciones a los trabajadores con el fin de instruirlos en trabajo seguro ante un evento de riesgos naturales - Designación de un organigrama y protocolo de actuación, y asignación de roles, con tal de clarificar las funciones del personal en obra. - Se realizarán monitoreos en las quebradas con el fin de evitar eventos que puedan ocasionar situaciones de riesgo. - En caso de que corresponda se limitará un área segura con el fin de proteger a los trabajadores durante la etapa de construcción. Nivel 1 Forma de control y seguimiento - Se avisará al Administrador predial. - Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. - Se llevará un registro de lo sucedido. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.2.1. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

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10.1.11. Inundación. Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Parte, obra o acción asociada Muro o Presa de Tierra, Vertedero de Seguridad, Tubería de Descarga, Válvulas. Acciones o medidas a implementar Se construirá un vertedero de seguridad, de tipo lateral denominado Krugger, el que se ubicará en el extremo Nor-Oriente del área inundada. Es durante la fase de construcción que se implementarán las siguientes medidas: - Se revisará anualmente, en el mes de abril, que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y se procederá a su limpieza. - Se revisará que la válvula de la tubería de salida esté operativa. - Se realizarán capacitaciones a los trabajadores y pobladores locales. - Las capacitaciones se realizarán una vez al año, dejando un registro de la fecha y del listado de participantes. Se instalarán señaléticas de vías de escape y se informará a los trabajadores y pobladores. - Se dispondrá en un lugar público teléfonos de emergencias. Forma de control y seguimiento - Se avisará al Administrador predial. Riesgo Nivel 1. - Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. - Se llevará un registro de lo sucedido. - Se guardará un registro en carpeta de todas las capacitaciones realizadas al personal. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.11. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.12. Erosión en las quebradas. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre. Parte, obra o acción asociada Área de Influencia del Proyecto. Acciones o medidas a implementar Con el objeto de dejar escurrir naturalmente las aguas lluvias y evitar erosiones debido a precipitaciones torrenciales se procederá a: - Un recubrimiento rocoso en los bordes de los muros. - En caso de producirse erosiones en los taludes o fondo se procederá a repararlos. - En la etapa de post cierre se procederá a reforestar con especies propias de la zona. - Se prohibirán todas aquellas actividades que puedan provocar erosión en la zona de taludes. - Se contemplará la mínima remoción de vegetación en sectores de cortes de laderas, a fin de evitar la aparición de procesos de erosión. 211 de 813

Forma de control y seguimiento - Se enviará al personal a monitorear las zonas de taludes, que puedan presentar un riesgo erosivo. - Se registrarán, en caso de ocurrir, aquellas zonas en donde se observa erosión y su posterior revegetación. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.12. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.13. Desprendimiento de tierra. Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre. Parte, obra o acción asociada Área de Influencia del Proyecto. Acciones o medidas a implementar En caso de producirse un desprendimiento de tierra, se procederá a estabilizar la zona de riesgo con el fin de evitar una remoción en masa. Además, se realizarán monitoreos, con el fin de detectar una fractura o grieta. Forma de control y seguimiento -Se mantendrá al titular informado, durante la duración del evento. - Se registrará y documentará en caso de producirse un deslizamiento de tierra. - Se realizarán inspecciones en las quebradas y taludes. En caso de observarse un desprendimiento se procederá a avisar al encargado de la obra. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.1.13. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.1.14. Colapso de muro. Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. 212 de 813

Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3 Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.2.1. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.2. PLAN DE EMERGENCIAS Niveles de Alerta de Evaluación del Impacto de un Evento Destructivo: Respecto a las situaciones de emergencia, el plan de acción se dirige principalmente a la capacidad de respuesta en relación a los daños, es el único factor objetivo que permite determinar, en el mínimo tiempo posible, la dimensión de un evento, con el fin de priorizar y disponer las acciones más efectivas para el control de la situación.

El procedimiento de emergencia posee asimismo cuatro niveles de acción ante incidentes. Estos se explican a continuación: Nivel 1. Situación que es atendida con recursos locales habitualmente disponibles para emergencias. Nivel 2. Situación que es atendida con recursos locales adicionales dispuestos para emergencias, sin exceder su capacidad. Normalmente se establece una coordinación a nivel comunal. Nivel 3. Situación que sobrepasa la capacidad local de respuesta. Se establece una coordinación a nivel provincial o regional. Nivel 4. Situación que sobrepasa la capacidad regional requiriéndose el apoyo de recursos dispuestos y/o coordinados por el nivel nacional.

Los Niveles I y II se asocian al concepto de Emergencia; el Nivel III al de Emergencia Mayor o Compleja y el Nivel IV al concepto de Desastre.

La información destinada a dimensionar el evento y, por tanto, sustantiva para la toma de decisiones de respuesta, se registra según los instrumentos normalizados que integran el Sistema de Evaluación de Daños y Necesidades en Situaciones de Emergencia y Desastre, Plan Dedo$ de ONEMI.

Por lo tanto, los niveles descritos, se relacionan con dos factores interrelacionados: Recursos Necesarios y Coordinaciones Necesarias. Estos niveles de respuesta pueden verse alterados en las decisiones a adoptar, cuando el área o personas afectadas por el evento, revisten determinada prominencia o incidencia en la economía, opinión pública o habitualidad de vida de las personas. En tales casos, muchas veces deben establecerse coordinaciones.

10.2.1. Sismo terremoto. Fase del Proyecto a la que aplica Operación 213 de 813

Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Oportunidad y vías de comunicación a la SMA de la activación del Plan Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.2.1. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

10.2.2. Rebalse muro por lluvias intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación. Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la SMA de la activación del Plan Se dará aviso al Administrador Predial. Se enviará personal a descargar vía válvula. Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2 Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga Capítulo 8 del ICE, numeral 8.2.2. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria. 214 de 813

la descripción detallada

10.2.3. Cuidado de Zona de Reforestación. Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Zona de reforestación. Acciones a implementar En caso que la vegetación del área de reforestación sea afectada por un incendio, eliminación por intervención de terceros, o causas de cualquier tipo, se llevará un registro comparativo que permitirá una restitución de la situación, replantado especies nativas. Nivel 3. Oportunidad y vías de comunicación a la SMA de la activación del Plan Se mantendrá un registro de eventos entorno a la vegetación y fauna, se informará a la SMA, CONAF y SAG. Referencia al ICE o documentos del expediente de evaluación que contenga la descripción detallada Capítulo 8 del ICE, numeral 8.2.3. Anexo E de la DIA, complementados en el Anexo N del Adenda, y Anexo D del Adenda Complementaria.

1. Que, durante el proceso de participación ciudadana, desarrollado conforme a lo dispuesto en el artículo 30 bis de la Ley N°19.300, se formularon observaciones por parte de la comunidad respecto del Proyecto, las que han sido consideradas en el proceso de evaluación de la forma que a continuación se señala.

11.1 Admisibilidad de las observaciones ciudadanas

Las observaciones que no cumplen con los requisitos establecidos en el artículo 30 bis de la Ley Nº19.300 y en el artículo 95 del Reglamento del SEIA son las siguientes: OBSERVANTE PERSONA RAZÓN NO ADMISIBILIDAD Rosa Díaz Duque Natural

En concordancia con el Oficio Ord. D.E. N°130.528 de 1 de abril de 2013,estas observaciones se consideran como no pertinentes, pues no hacen referencia a algunos de los contenidos de la Declaración de Impacto Ambiental, al proceso reglado del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental (SEIA), o no tienen un contenido de carácter ambiental que debe ser evaluado en el SEIA. Karin Rodríguez Trujillo Natural Nelson Espinoza Donoso Natural Nelson Peña Pino Natural Nataly Cáceres Natural Eleiza Lobos González Natural Ramón Pérez Lobos Natural Eliana Rencoret Palominos Natural Eduardo Guajardo Rencoret Natural Paz Gómez Bustamante Natural Ana Rodríguez Trujillo Natural Mariela Pérez Hidalgo Natural 215 de 813

Aurelia Bustamante Donoso Natural Diego Pedreros San Martin Natural Richard Castro Díaz Natural

11.2 Evaluación técnica de las observaciones ciudadanas

Las observaciones formuladas por la ciudadanía que cumplen con los requisitos establecidos en el artículo 30 bis de la Ley Nº19.300 y en el artículo 95 del Reglamento del SEIA son las siguientes:

1. OBSERVANTE: Jonathan Espinoza Cáceres.

Observación 1 Las Acciones de agua que posee actualmente la empresa, a cuantos litros por segundo corresponden.

Evaluación de la Respuesta En virtud de los antecedentes entregados por el Titular, se establece que las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, (ver tabla 20 de la DIA), equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Esas acciones son suficientes para regar todo el año, la cantidad de hectáreas que tendrán.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes entregados por el Titular, se establece que basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18), sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Observación 3 Cuál es el consumo por hectáreas al año en 3 metros para mandarinos y cerezos.

Evaluación de la Respuesta 216 de 813

Según los análisis desarrollados durante la evaluación de la DIA, en base a los antecedentes entregados por el Titular, se puede establecer desde el año 3 en adelante son, los cerezos demandan 7.050 m3/ha/año en tanto en mandarinos son 11.961 m3/ha/año (ver tabla 18 de la DIA).

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 4 Tienen un histórico de consumo de agua y de lo que proyectan consumir a futuro.

Evaluación de la Respuesta Según los análisis desarrollados durante la evaluación de la DIA, en base a los antecedentes entregados por el Titular, el consumo actual del predio es de 965.463 m3/año, en el futuro se demandaran 503.177 m3, el total proyectado será de 1.468.640 m3/año.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 5 Como garantizan que devolverán la misma cantidad de agua que entra de las quebradas al embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el titular, se establece que el criterio empleado para hacer esta distinción es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo.

2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas.

3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve).

Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja.

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4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida.

5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego.

6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo.

La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3).

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Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2 La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse, pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia) Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf ) /2 x ( t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

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Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 6 Cuál es el estudio que hicieron o dicen tener de las lluvias y caudales de años atrás, si antes cuando realmente llovía, el cerro aún era bien común.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

El Titular menciona en los antecedentes entregados y analizados, que el embalse interceptará los aportes de una pequeña cuenca pluvial, que no generará crecidas de relevancia que pongan en riesgo a la obra. La estimación de crecidas se presenta en el punto 1.2 “Estimación de la crecida del diseño” en el Anexo E DIA.

A modo de resumen, la crecida fue calculada para un período de retorno de 1.000 años, período exigido por la DGA para embalses de estas características. Se utilizaron dos métodos basados en el análisis de las precipitaciones que podrían generar crecidas: Hidrograma Unitario Triangular (HUT) y Fórmula Racional.

A partir de los resultados y del análisis de estos, se concluye que el embalse tiene un efecto amortiguador acotado, por lo que el hidrograma reduce el caudal y regula su flujo.

Análisis y estimación de los recursos hídricos Se realizó un análisis de los recursos superficiales disponibles que potencialmente podrían obtenerse de la cuenca involucrada en el proyecto. Para esto, se modeló la cuenca aportante al sector escogido para la posible ubicación del embalse con una superficie aportante de 7.23 Km2.

Se utilizaron las estadísticas pluviométricas del sector para alimentar el modelo, consistente en una estadística de precipitaciones de 44 años de extensión (desde 1972 a2016). Estos datos corresponden a la estación pluviométrica “Millahue”, por ser la más cercana al sector de interés. Para la aplicación al modelo se consideró la estadística directamente rellenándose con la estación “Convento Viejo”.

Basado en las precipitaciones de la estación Millhaue que viene inserto en el informe adjunto denominado Escurrimiento del predio Agrícola Sta Irene, preparado por la consultora Javier Carvallo, el modelo permite establecer cuál es el volumen de escurrimiento esperado, según el año si es lluvioso (10%) o seco (85%) o medio.

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Este volumen de escurrimiento esperado deberá liberarse aguas abajo del muro, en todo caso esto se medirá año a año, mediante el método dado en la respuesta anterior.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 7 Cuál es el caudal máximo que pueden desaguar en caso de emergencias.

Evaluación de la Respuesta El caudal máximo considerado para el vertedero es de 26 m3/s, para un T1000 años y su comprobación para un T10.000 años. Y respuesta siguiente.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 8 Tomando en cuenta que tendrán 600.000 mts3 acumulados, el canal de desagüe de 400 mm, serán suficientes para desaguar el agua lluvia.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes proporcionados por el Titular, se establece que la tubería de desagüe diámetro de 400 mm permite evacuar 370-250 lt/seg dependiendo la altura de llenado en que se encuentre el embalse, a esto se le puede sumar la tubería de riego de 300 mm diámetro, que permite incrementar esta cifra (172-250 lt/seg). Basado en la hidrología del IT el volumen esperado pun 85% probabilidad es de 188.000 m3, esto es en el periodo de invierno de 4 meses, bastaría evacuar entre 20-30 lt/seg durante este periodo.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 9 Nos pueden detallar la reposición de riego que tienen, versus la bandeja de evaporación mes a mes.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

En virtud de la consulta reiterada, el Titular incorpora el cuadro de la Tabla 18 de la DIA, en esto se aprecia cuál es la demanda hídrica de los cultivos, considera la evapotranspiración del cultivo de referencia (Eto), que aplicado el Kc, permite conocer de la demanda efectiva de los cultivos, es 221 de 813

decir la cantidad de agua que debe ser proporcionada al cultivo. La información es obtenida de informes de la CNR, y apoyada con las demandas efectivas que actualmente se aplican en los cultivos existentes en la explotación agrícola del predio.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Rodrigo Javier Saavedra Núñez

Observación 1 Porque las condiciones de seguridad son tan deficientes.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes relacionados a las Condiciones de seguridad del embalse, se pueden visualizar en el Anexo D de la Adenda Complementaria: “Plan de Contingencia y Emergencia”, cuyos contenidos son: 2.1 Contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 222 de 813

2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 Cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (Ej. Uso De Combustible) 2.10 Derrame de sustancias no peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión en las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso de Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias intensas con vertimiento de aguas 3 3.3 Cuidado de zona de reforestación 4. Comunicación de emergencia 4.1 Contactos Internos de emergencia 4.2 Contactos externos de emergencia

El objetivo de estas medidas es controlar la emergencia y/o minimizar sus efectos sobre el medio ambiente o la población en las diferentes fases el proyecto, fase construcción, fase operación y fase de cierre.

Plan de Inspección Regular de Seguridad de las Obras Se efectuarán inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada:

Nivel Embalse Se efectuará un control del nivel embalse en el muro. Se registrará la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizarán 1 vez al mes.

Alineamiento Vertical y Horizontal Se efectuará anualmente un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelarán los puntos de control dentro del muro y se calcularán las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción.

Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionarán con la altura máxima del muro. Si la diferencia es menor al 5% se considerará aceptable, al ser mayor se efectuará un análisis técnico por parte de profesionales especialistas que recomendarán los cursos de acción a seguir.

Plan de Inspección ante Situaciones Extraordinarias Previsibles Cuando ocurran situaciones extraordinarias previsibles, las que se entienden como precipitaciones extremas superiores a las consideradas en el diseño de las obras de seguridad, o bien, sismos de intensidad mayor, requerirán de un plan especial de inspección.

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Las acciones principales consistirán en una revisión exhaustiva del estado estructural del muro prestando atención a lo siguiente:

a.- Deslizamientos de material de los taludes del pretil b.- Grietas significativas en taludes c.- Arrastre de material del muro d.- Formación de cárcavas e.- Estado de las estructuras de hormigón del vertedero y cámaras f.- Estado de las válvulas de entrega al riego g.- Filtraciones eventuales recientes h.- Control del vertedero para evitar objetos flotantes que puedan obstruirlo. i.- Cualquier otro aspecto que puede incidir en la seguridad de las obras.

Con los datos catastrados inmediatamente de ocurrido el evento extraordinario, se elaborará un Plan de Acción por parte del personal a cargo de la administración del predio, con los procedimientos de emergencia que fijen profesionales especialistas que se contratarán para tal efecto.

Descripción funcional del sistema de control y prevención Sismo – Terremoto

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km Del eje principal poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero 224 de 813

Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Observación 2 Porque en caso de emergencia tendrán 48 horas para actuar y no antes.

Evaluación de la Respuesta El Titular corrige la redacción de los Riesgos anexados en la Ficha Resumen Ítem 5. En caso de ocurrir cualquier evento se procederá a informar a la SMA y al organismo encargado (SAG, CONAF, DGA Etc.) inmediatamente. El informe que se generará de ese monitoreo inicial será entregado antes de 48 horas.

Paralelamente, una vez ocurrido el evento se dará aviso inmediato a la junta de vecinos y mediante un sistema de alarma, sirenas y/o altavoces a los habitantes de las poblaciones cercanas.

Plan de Control de Contingencias Riesgo Falla del Muro por Sismo Grado Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada. Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. El embalse lleno, un sismo grado 8,4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Forma de control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, en el caso se observarse condiciones de riesgo. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En el caso que el monitoreo estime un daño de riesgo, se informará a la SMA y a la DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Lluvias Intensas con vertimiento de aguas 225 de 813

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro – Vertedero Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a descargar vía válvula. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2 Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.-Se mantendrá informado al titular del evento según los datos entregados por las fuentes meteorológicas. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. .-Se registrarán los datos entregados por el limnímetro en el evento meteorológico Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA y DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Aluviones Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación - Cierre Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Embalse - Zona de Influencia Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Durante las fases de construcción, operación y cierre del proyecto se: a.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores con el fin de instruirlos en trabajo seguro ante un evento de riesgos naturales b.- Designación de un organigrama y protocolo de actuación, y asignación de roles, con tal de clarificar las funciones del personal en obra. c.-Se realizarán monitoreos en las quebradas con el fin de evitar eventos que puedan ocasionar situaciones de riesgo. d.-En caso de que corresponda se limitará un área segura con el fin de proteger a los trabajadores durante la etapa de construcción. Nivel 1

Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. 226 de 813

Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Ante una eventual emergencia de riesgos de aluvionales se tomarán las siguientes medidas: - Se dará aviso inmediato al administrador del predio. - Se deberá paralizar inmediatamente las obras y en caso de ser pertinente se procederá a evacuar al personal a las áreas seguras. - Una vez ocurrida la emergencia, se procederá a delimitar un área de restricción, en la que sólo pueda ingresar personal entrenado. - Se mantendrá informado al titular durante todo el tiempo que dure este evento. Riesgo Nivel 2. - En caso de ameritar las condiciones de riesgo se implementarán medidas de contención de sectores, tales como mallas de contención, revegetación y/o aterrazamiento de taludes.

Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente. En caso de acreditarse un daño relevante se enviará un informe a la SMA, antes de 10 días.

Riesgo Inundación Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro o Presa de Tierra, Vertedero de Seguridad, Tubería de Descarga, Válvulas. Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Tal como se explica en la DIA se construirá un vertedero de seguridad, de tipo lateral denominado Krugger, el que se ubicará en el extremo Nor-Oriente del área inundada. Es durante la fase de construcción que se implementarán las siguientes medidas: a.- Se revisará anualmente, en el mes de abril, que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y se procederá a su limpieza. b.- Se revisará que la válvula de la tubería de salida esté operativa. c.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores y pobladores locales. d.- Las capacitaciones se realizarán una vez al año, dejando un registro de la fecha y del listado de participantes. e.- Se instalarán señaléticas de vías de escape y se informará a los trabajadores y pobladores. f.-Se dispondrá en un lugar público teléfonos de emergencias.

de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. Riesgo Nivel 1. b.- Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.-Se llevará un registro de lo sucedido. d.- Se guardará un registro en carpeta de todas las capacitaciones realizadas al personal. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- Se mantendrá al titular informado, durante la duración del evento. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. c.-Se dará aviso a personas e instalaciones cercanas del riesgo de inundación. Además, se procederá a enviar medios a controlar la situación. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio En caso de que ocurra un evento Nivel 3, se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente, el informe será enviado 227 de 813

Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. antes de 48 horas.

Sismo grado terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3 Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, y población cercana en Sta Irene y Sta Matilde, en el caso se observarse condiciones de riesgo de forma inmediata vía teléfono de personal del predio y que vive en el poblado y que estos a su vez informen a la gente. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de ocurrir un colapso del muro del tranque se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud de O´Higgins, ONEMI y a la Municipalidad de Palmilla inmediatamente, mientras que el informe será enviado antes de 48 horas.

Plan de Emergencias Riesgo Falla del muro por Sismo-Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. 228 de 813

Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Riesgo Rebalse muro por Lluvias Intensas con Vertimiento de Aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

Se dará aviso al Administrador Predial. Se enviará personal a descargar vía válvula. Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Observación 3 Cuál es la ubicación exacta del muro de contención.

Evaluación de la Respuesta El Proyecto está localizado en el sector denominado Santa Irene, en la localidad del Huique, en la orientación nororiente de la comuna de Palmilla, rol 66-4, Provincia de Colchagua, Región del Libertador General Bernardo O´Higgins.

Coordenadas del Área del Proyecto Puntos Norte Este A 6.181.473 291.226 B 6.181.422 291.384 C 6.180.882 291.444

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “UBICACIÓN DE LAS PARTES, OBRAS O ACCIONES DEL PROYECTO O ACTIVIDAD” de este documento.

Observación 4 229 de 813

Tiene claro que donde pretende colocar el muro de contención está el camino.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular y analizados, se establece El diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Observación 5 Qué pasará con nuestra agua potable si se secan las napas subterráneas.

Evaluación de la Respuesta Según los datos entregados por el Titular y analizados por los Organismos del Estado con Competencia Ambiental, se establece que no existe correlación alguna de las aguas embalsadas y su afectación a las napas subterráneas, ello porque las aguas lluvias serán devueltas en su totalidad al cauce, y porque el embalse será llenado con aguas provenientes del canal Almahue.

En el estudio “Evaluación de los Recursos Hídricos Subterráneos de la VI Región – Modelación Hidrogeológica de los Valles de Alhué, Cachapoal y Tinguiririca” se entrega un balance del acuífero en el sector de Marchigüe, donde se ubicará el proyecto. En él se señala que los caudales de entrada en régimen natural totalizan 1,56 m3/s. El valor del caudal de infiltración calculado de 838 m3/día (9,69E-03 m3/s).

Basado en la metodología cálculo probable de infiltración según estudio de mecánica de suelos para el embalse este caudal seria de 1.36 lt/seg, y según nuevo un nuevo análisis (ver Anexo M) adjunto a la Adenda I, estos valores podrían aumentar a 2 lt/seg con embalse lleno y disminuir a 1 lt/seg en cota media, en total se ha determinado un aporte a adicional a los acuíferos de la zona de 31.338 m3, de un recurso proveniente de una fuente ajena a esta hoya hidrográfica, son aguas provenientes de rio Cachapoal, en todo caso será un bajo impacto en el acuífero del Tinguiririca bajo, por ende se puede afirmar con certeza que no influirá mayormente en afectación positiva o negativa, más bien seria poco significativa y en ningún caso empeoraría las napas subterráneas.

Para mayor abundamiento, el Titular incorpora mayores antecedentes en la ADENDA Complementaria, los que establece lo siguiente.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en la ADENDA con relación al Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

El propósito del análisis es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada. Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación: 230 de 813

Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera:

a.- N° meses a plena capacidad: 3. b.- Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día c.- Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.

• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día 231 de 813

• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “ANTECEDENTES PARA ASEGURAR QUE NO SE GENERAN EFECTOS, CARACTERÍSTICAS O CIRCUNSTANCIAS DEL ART. 11 DE LA LBGMA de este documento.

Observación 6 De que es la base de contención del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el titular y analizados por los Organismo del Estado con Competencia Ambiental y la normativa vigente, se establece que el DS 50/15 del MOP menciona los procedimientos para determinar los parámetros técnicos de una obra de este tipo, en este caso este embalse corresponde a un del tipo B, considerado mediano, donde su altura de muro máxima mayor o igual a 15 m e inferior a 30 m, o bien de capacidad superior a 1.500.000 m3, y cuyas exigencias técnicas deben estar consideradas en el desarrollo de los proyectos Técnicos, y de acuerdo a esto a definición es : “la altura de muro máxima será medida desde el coronamiento de la estructura resistente hasta el nivel del terreno natural, en un plano vertical que pasa por el eje coronamiento.”

En este la altura del muro en su punto más desfavorable, sobre el eje de la quebrada es de 23 m, donde la cota coronamiento es 253,50 y la cota base del terreno natural es 230,5.

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Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las 233 de 813

condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO de este documento.

1. OBSERVANTE: Luis Arturo Rodríguez Pérez.

Observación 1 En caso de que un año sea seco ellos compartirán el agua con los parceleros

Evaluación de la Respuesta El titular capta aguas de un marco partidor proporcional fijo (de cemento) el maqui, y cuando exista sequia se verá afectado de igual modo que los parceleros, y se someterá a los turnos o lo que determine la comunidad de aguas del canal Almahue para adecuar la correcta distribución de aguas a cada regante.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Son aptos los materiales pata la construcción del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA Complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular y basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDrill)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1. El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la 234 de 813

exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos: • Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánico de suelos (Edson Labraña)

Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25°; Angulo de fricción interna = 20 kPa; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a una arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un 235 de 813

procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se 236 de 813

obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV

Recomendaciones para taludes. Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

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Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20.

Ensayos laboratorio:

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando 239 de 813

la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza. La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

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Por otra parte, desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo, en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda

Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero. 242 de 813

Análisis infiltración (Daniel Costagliola Consultora Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. 244 de 813

Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente: A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno. C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Luis Alberto Pérez Camus.

Observación 1 Que pasaría con este embalse si en algún momento viene un terremoto y este se viene abajo

Evaluación de la Respuesta En virtud de lo solicitado, el Titular establece que según los datos incorporados en el Informe Técnico, el diseño técnico contempla aseguramientos de su calidad muy superiores al evaluado en condiciones de terremoto grado 8,3 R, y son estándares exigibles por la DGA durante la tramitación del PAS 155, basados en el DS 50/2015.

Aun así, se ha evaluado este escenario y existe un protocolo y obras que desviarían el agua hacia los cultivos (Parronales), evitando posibles daños de inundación al poblado de Sta Irene y Sta Matilde.

Para mayor abundamiento el Titular en la ADENDA, en el Anexo L presenta la actualización de la evaluación del Informe de Evaluación de Riesgo Sísmico, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

El Objetico de dicho informe es la Evaluación de la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

El Informe de Evaluación de Riesgo Sísmico, establece como conclusión de los análisis realizados que la técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que 245 de 813

alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda.

Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Observación 2 Quien nos asegura que esto a futuro no será un robo de agua.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente. 246 de 813

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

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Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “ANTECEDENTES PARA ASEGURAR QUE NO SE GENERAN EFECTOS, CARACTERÍSTICAS O CIRCUNSTANCIAS DEL ART. 11 DE LA LBGMA de este documento.

Observación 3 Quien nos asegura que no tendremos problemas con el agua potable a futuro.

Evaluación de la Respuesta 248 de 813

Según los datos entregados por el Titular y analizados por los Organismos del Estado con Competencia Ambiental, se establece que no existe correlación alguna de las aguas embalsadas y su afectación a las napas subterráneas, ello porque las aguas lluvias serán devueltas en su totalidad al cauce, y porque el embalse será llenado con aguas provenientes del canal Almahue.

En el estudio “Evaluación de los Recursos Hídricos Subterráneos de la VI Región – Modelación Hidrogeológica de los Valles de Alhué, Cachapoal y Tinguiririca” se entrega un balance del acuífero en el sector de Marchigüe, donde se ubicará el proyecto. En él se señala que los caudales de entrada en régimen natural totalizan 1,56 m3/s. El valor del caudal de infiltración calculado de 838 m3/día (9,69E-03 m3/s).

Basado en la metodología cálculo probable de infiltración según estudio de mecánica de suelos para el embalse este caudal seria de 1.36 lt/seg, y según nuevo un nuevo análisis (ver Anexo M) adjunto a la Adenda I, estos valores podrían aumentar a 2 lt/seg con embalse lleno y disminuir a 1 lt/seg en cota media, en total se ha determinado un aporte a adicional a los acuíferos de la zona de 31.338 m3, de un recurso proveniente de una fuente ajena a esta hoya hidrográfica, son aguas provenientes de rio Cachapoal, en todo caso será un bajo impacto en el acuífero del Tinguiririca bajo, por ende se puede afirmar con certeza que no influirá mayormente en afectación positiva o negativa, más bien seria poco significativa y en ningún caso empeoraría las napas subterráneas.

Para mayor abundamiento, el Titular incorpora mayores antecedentes en la ADENDA Complementaria, los que establece lo siguiente.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en la ADENDA con relación al Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

El propósito del ánalisis es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada. Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación: 249 de 813

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera:

a.- N° meses a plena capacidad: 3. b.- Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día c.- Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Observación 4 De que es la base de contención del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el titular y analizados por los Organismo del Estado con Competencia Ambiental y la normativa vigente, se establece que el DS 50/15 del MOP menciona los procedimientos para determinar los parámetros técnicos de una obra de este tipo, en este caso este embalse corresponde a un del tipo B, considerado mediano, donde su altura de muro máxima mayor o igual a 15 m e inferior a 30 m, o bien de capacidad superior a 1.500.000 m3, y cuyas exigencias técnicas deben estar consideradas en el desarrollo de los proyectos Técnicos, y de acuerdo a esto a definición es : “la altura de muro máxima será medida desde el coronamiento de la estructura resistente hasta el nivel del terreno natural, en un plano vertical que pasa por el eje coronamiento.”

En este la altura del muro en su punto más desfavorable, sobre el eje de la quebrada es de 23 m, donde la cota coronamiento es 253,50 y la cota base del terreno natural es 230,5.

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Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un 252 de 813

procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

1. OBSERVANTE: Luis Antonio Pérez Lobos.

Observación 1 Mi inquietud es que va a pasar con la APR si nos van a intervenir las napas subterráneas

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en la ADENDA con relación al Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

El propósito del análisis es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada. Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación: 253 de 813

Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: 254 de 813

a.- N° meses a plena capacidad: 3. b.- Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día c.- Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “ANTECEDENTES PARA ASEGURAR QUE NO SE GENERAN EFECTOS, CARACTERÍSTICAS O CIRCUNSTANCIAS DEL ART. 11 DE LA LBGMA de este documento.

Observación 2 También en un invierno lluvioso, como van a controlar esa cantidad de agua, si nosotros vivimos en un bajo, comparado con la ubicación del tranque, porque tenemos que vivir atemorizados, no les parece que injusto.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular, se establece, que el embalse tendrá un impacto positivo al servir de regulador de las crecidas invernales, estas lluvias intensas son de pocas horas 3- 4 hr, que podrán ser absorbidas por el embalse, y luego restituidas al cauce en forma y tiempo, de un caudal regulado y acordado con la comunidad para que esta no sufra inundaciones.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

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Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. OBSERVANTE: Diego Armando Pedreros San Martin.

Observación 1 Qué ocurrirá si el embalse colapsa.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular y analizados, se establece El diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico)

Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

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Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. 257 de 813

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que 258 de 813

será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

1.-Se dará aviso al Administrador Predial. 2.-Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 259 de 813

2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia.

1. OBSERVANTE: Francisca Alejandra Medina Ruz.

Observación 1 Los encargados de la construcción del embalse conocen el terreno

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes incorporados por el Titular, se establece que los ingenieros calculistas antes de diseñar reconocen el lugar y basan sus propuestas en informes técnicos.

Luego de obtener los permisos ambientales (actual DIA en trámite) y luego el permiso de construcción que deberá otorgar al DGA, y solo después de obtener ambos permisos, se invitara a distintas empresas a conocer el terreno y entregar toda la información técnica necesaria.

Para mayor abundamiento, se incorpora el listado de profesionales que participaron en la elaboración de la Declaración de Impacto Ambiental.

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Observación 2 Los materiales que quieren utilizar para construir el embalse son los aptos para la construcción.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular y basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDrill).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola).
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1. El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos: • Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánico de suelos (Edson Labraña)

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Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25°; Angulo de fricción interna = 20 kPa; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a una arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 263 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV.

Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20.

Ensayos laboratorio: 264 de 813

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza. La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. 266 de 813

Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte, desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo, en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda

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Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero. 269 de 813

Análisis infiltración (Daniel Costagliola Consultora Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. 271 de 813

Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente: A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno. C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 4 Qué seguridad nos ofrecen en caso de cualquier imprevisto que suceda por la construcción del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Esta evaluación es de carácter ambiental, y la seguridad de la obra son asociados a decisiones técnicas, en este sentido la seguridad está dada por la aprobación del SEA en lo ambiental y de la DGA en lo técnico, el proyecto está siendo analizado por profesionales idóneos de estas instituciones, de este modo los resguardos a la población serán las adecuadas para este proyecto, las propuestas son:

En lo Ambiental Medidas que eviten la contaminación o alteración de la calidad de las aguas en las fases del proyecto. Fase Construcción.

La construcción de las obras del Proyecto se ejecutará siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas.

• Las obras se ejecutarán en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua. 272 de 813

• Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generarán residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas.

• No se emplearán elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas.

• La mantención de los equipos y la maquinaria que se utilizará en el Proyecto se llevará a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deberán hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso.

• Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor, no se espera escurrimiento alguno.

• Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua serán llevadas a cabo durante los meses de verano de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro.

El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, ese canal impedirá que el escurrimiento afecte las labores de la adecuada construcción del muro, desviará las aguas hacia un costado y luego las devolverá al cauce natural, aguas abajo de la obra iniciada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos hacia la quebrada o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse.

Otras medidas:

a.- El titular ha dispuesto que el embalse sirva de regulador de las crecidas en invierno y solicitado que exista un representante de los pobladores o parceleros para evaluar las descargas de éste en forma controlada, de modo que el caudal liberado no cause daño aguas abajo.

b.- Igualmente, para que durante el invierno se mantenga una capacidad de llenado del orden del 30% con el objeto que pueda absorber eventuales lluvias de alta intensidad y evitar el desborde de la quebrada natural como en años anteriores.

c.- A su vez el titular se ha comprometido a despejar y extraer desperdicios, ramas y obstáculos en la quebrada cercana al poblado y así, el caudal fluya de mejor modo.

d.- Se ha comprometido a disponer de maquinaria para contener un posible desborde por colapso del muro o desborde por el vertedero de seguridad, desviando las aguas en el cruce de la quebrada con el camino de acceso al predio. e.- Se compromete a mantener informado a la población cercana del estado general del embalse para que cumpla su rol de regulador de las crecidas invernales.

f.- Capacitación a los trabajadores sobre la importancia de no contaminar los cauces que se están interviniendo, prohibiendo la eliminación de desechos y la modificación de las vegetación aledaña.

A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental. 273 de 813

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes. 274 de 813

A continuación, se entregan los planes de acción según evento ocurrido

Planes de acción frente al umbral de acción Evento Riesgo Planes de acción Umbral de acción Indicador cumplimiento Derrames de maquinarias Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes El transporte de maquinaria, combustible, entre otros, se realiza cumpliendo con la legislación chilena. No se generan residuos de mantención de la maquinaria (aceites, grasas, etc.) ya que la mantención la realiza el contratista fuera del sitio del proyecto y del predio del titular. Se dispondrá de un área para la contención de posibles derrames desde maquinaria, la cual estará señalizada y contará con las estructuras de contención y carpetas absorbentes para evitar potenciales derrames de las áreas adyacentes. Se tendrá un BAT Dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrames de productos químicos Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes Sólo se almacenan combustibles en pequeñas cantidades durante las fases de construcción y cierre. Se dispondrá de un área para la contención de potenciales derrames con carpetas absorbentes. El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrame de productos de lavado (lechada) Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes No se lavarán las máquinas o equipos utilizados en la construcción de las obras en los cursos de aguas. Se harán en lugares especialmente habilitados para El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. 275 de 813

ello, como bodegas o talleres. Crecida considerable Problemas de inundación Construcción de vertedero (detallado en Anexo E) que permitirá la evacuación de un volumen equivalente a 26,2 m3/seg. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de 1000 años (período de retorno) Se revisará anualmente mes Abril su estado, libre de obstáculos, se limpiará. Sismos Formación de grietas, cárcavas, deslizamiento de material, filtraciones Posterior a un evento sismológico, se revisará exhaustivamente el estado estructural de la obra. El cálculo de estabilidad de los muros está considerado para un sismo de magnitud 8 (Detalles de la estabilidad del muro Anexo E la DIA) Se hará revisar el estado del muro e instalaciones del tranque, por un experto en el diseño de estas obras, generando un informe que esta visible en el predio. Colapso de muro Inundación Se procederá a realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. Se enviarán maquinarias para desviar el curso de estas aguas. Colapso muro Monitoreo durante la construcción y operación (Ensayos de Proctor de densidad y control de topografía).

En lo Técnico

Un análisis de la seguridad de las obras con la finalidad de evitar que éstas afecten a terceros o al entorno.

El plan de contingencias y emergencias se describe en el Anexo D, el cual detalla todas las acciones a realizar tendientes a evitar eventos que puedan causar daños a las personas, al medioambiente, a las construcciones, etc.

A fin de prever contingencias, se llevará un monitoreo de acuerdo con el Manual de Operación y Mantenimiento del Embalse, solicitado por la DGA.

Las situaciones de riesgo o contingencia identificadas para el Proyecto, son las siguientes:

(i) Crecida de gran tamaño. (ii) Sismo. (iii)Obstrucción del vertedero

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El plan de emergencias incluye, entre otros, un plan para emergencias ambientales y un plan de emergencia causada por un incendio.

El objetivo de estas medidas es controlar la emergencia y/o minimizar sus efectos sobre el medio ambiente o la población en las diferentes fases el proyecto, fase construcción, fase operación y fase de cierre.

Plan de Inspección Regular de Seguridad de las Obras Se efectuarán inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada:

Nivel Embalse Se efectuará un control del nivel embalse en el muro. Se registrará la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizarán 1 vez al mes.

Alineamiento Vertical y Horizontal Se efectuará anualmente un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelarán los puntos de control dentro del muro y se calcularán las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción.

Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionarán con la altura máxima del muro. Si la diferencia es menor al 5% se considerará aceptable, al ser mayor se efectuará un análisis técnico por parte de profesionales especialistas que recomendarán los cursos de acción a seguir.

Plan de Inspección ante Situaciones Extraordinarias Previsibles Cuando ocurran situaciones extraordinarias previsibles, las que se entienden como precipitaciones extremas superiores a las consideradas en el diseño de las obras de seguridad, o bien, sismos de intensidad mayor, requerirán de un plan especial de inspección.

Las acciones principales consistirán en una revisión exhaustiva del estado estructural del muro prestando atención a lo siguiente:

a.- Deslizamientos de material de los taludes del pretil b.- Grietas significativas en taludes c.- Arrastre de material del muro d.- Formación de cárcavas e.- Estado de las estructuras de hormigón del vertedero y cámaras f.- Estado de las válvulas de entrega al riego g.- Filtraciones eventuales recientes h.- Control del vertedero para evitar objetos flotantes que puedan obstruirlo. i.- Cualquier otro aspecto que puede incidir en la seguridad de las obras.

Con los datos catastrados inmediatamente de ocurrido el evento extraordinario, se elaborará un Plan de Acción por parte del personal a cargo de la administración del predio, con los procedimientos de emergencia que fijen profesionales especialistas que se contratarán para tal efecto. Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro 277 de 813

Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km Del eje principal poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

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La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Observación 5 Los suelos que quieren construir son aptos para la construcción.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

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Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDril).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola).
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO 281 de 813

Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

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El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg. 285 de 813

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda 287 de 813

Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 289 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido 291 de 813

a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 6 Para donde irán las aguas en caso de derrumbe del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el titular y analizados, se establece que el diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

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Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del 294 de 813

evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.-Se dará aviso al Administrador Predial. 2.-Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 295 de 813

2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia.

1. OBSERVANTE: Rosa Mariela Díaz Duque.

Observacion 1 De que material confeccionaran el muro del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDril).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola).
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

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i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre. 297 de 813

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento 298 de 813

desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes. Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

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Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

300 de 813

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

301 de 813

La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 302 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 304 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre la carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones.

Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Según un estudio realizado durante la reforma agraria esos terrenos no son aptos para realizar dicho proyecto, porque tanta insistencia en ejecutarlo igual.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)

6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola) 307 de 813

7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

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Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

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El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda 314 de 813

Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) 316 de 813

El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 3 Quien se haría cargo de las pérdidas de viviendas y vidas en el caso de una catástrofe: sismos, terremoto, colapso por lluvias etc., si el muro no lo soportara y se derrumba.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) 319 de 813

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

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Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

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El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 326 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 5 Se realizo una investigación en las dos comunidades Santa Matilde y Santa Irene, antes de hacer el proyecto del embalse, respecto de que hay personas que viven en partes donde en invierno se inundan cuando se producen lluvias intensas, se han imaginado que sucedería, si se produce un colapso y posterior derrumbe del muro, a estas familias y sus viviendas.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el titular y analizados, se establece que el diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin. 331 de 813

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo de los cálculos efectuados a partir de los levantamiento disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y un velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra, permitirá dar aviso a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Descripción funcional del sistema de control y prevención 333 de 813

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.-Se dará aviso al Administrador Predial. 2.-Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

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En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino. Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación

3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

4. OBSERVANTE: Richard Gabriel Castro Díaz.

Observación 1 Han realizado los estudios correspondientes sobre las paredes del embalse, que una vez estando lleno soporte la humedad, produzca deslizamiento de tierra y rocas provocando una especie de ola, se rebalse inundando el sector poblado, causando una catástrofe.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. 335 de 813

Con lo anteriormente señalado, el Titular establece que el diseño, el material es el adecuado para construir el muro, pero su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción. Los informes que se adjuntan son:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDril).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola).
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) 336 de 813

Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 338 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 342 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) 344 de 813

El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Si las filtraciones aumentan considerablemente y tienen que evacuar rápidamente han revisado canales de desagües, en el sector de Santa Matilde, donde por años cuando llovía intensamente bajaba agua del cerro, provocaba inundaciones en el sector de la copa de agua, siendo el sector más bajo de las dos localidades.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular y analizados por los Organismos del Estado con competencia Ambiental, el Análisis infiltración da a conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos. Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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En Relación al posible colapso del Embalse, el Informe Técnico establece la que la ocurrencia de un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

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Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo de los cálculos efectuados a partir de los levantamiento disponibles se puede concluir 349 de 813

que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y un velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra, permitirá dar aviso a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea 350 de 813

vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

1.-Se dará aviso al Administrador Predial. 2.-Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan De Control De Emergencias Según Su Origen En La Fase De Operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Observación 5 351 de 813

Como sabremos nosotros si realmente se respeta el cauce natural de esas quebradas, quien fiscalizara.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el titular, se establece que el criterio empleado para hacer esta distinción es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo.

2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas.

3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve).

Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja.

4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida.

5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego.

6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo.

La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

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Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3).

Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2 La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse, pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

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El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia) Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf ) /2 x ( t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 6 354 de 813

La duda que tengo es que, dicen que no van a tapar el cauce natural, y si van a hacer el taco, como van a dejar el cauce libre, es otra mentira más.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las instituciones altamente calificadas para controlar la devolución de aguas lluvias son : La Dirección General de Aguas a modo sectorial y a la vez como compromiso voluntario establecido en esta DIA, de informar y llevar un registro semanal, y diario durante el periodo de lluvias de las aguas que ingresen al embalse y medidos en el aforador de entrada. A su vez se registrará diariamente y semanalmente la devolución de aguas abajo del muro, medidas en el aforador.

El compromiso es informar a la DGA y la SMA a través de sus plataformas digitales, SNIFA, en forma semestral.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Maria Raquel Trujillo Trujillo.

Observación 1 Que pasara si se cae el muro del embalse, con las viviendas, los árboles y animales.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los datos incorporados en el Informe Geológico, el cual se puede visualizar en el Anexo E.2 de la DIA, página 18, se presentó un estudio llamado “Identificación De La Población Y/O La Infraestructura Potencialmente Afectada, En Virtud De La Ubicación Y El Área De Influencia Del Proyecto, Frente A Una Eventual Falla O Colapso De Las Obras”. En este informe se realiza un análisis de la seguridad de obra, en donde se identifican los posibles fallos y su correspondiente medida de prevención:

Falla Causa Efecto Medida de Prevención y Ubicación en el Informe Falla del muro Sismo de gran magnitud Filtraciones o falla al corte Diseño antisísmico de la estructura. Informe Mecánica de Suelos, Anexo Adenda I 355 de 813

Construcción deficiente Filtraciones o falla al corte. Plan de monitoreo durante la construcción. Ensayos Proctor de densidad y control de topografía durante la construcción del muro. Plan de llenado. Monitoreo rutinario del embalse Observación de falla incipiente. Punto 2.13 de este informe Desbordes Crecida superior a la de 1000 años. Desborde del canal de evacuación. Revancha recomendada para el caudal de descarga. Mantenimiento periódico del cauce de descarga. Verificación del funcionamiento de las obras de seguridad para una crecida con período de retorno igual a 10.000 años. Anexo III, memoria de cálculo Colapso del vertedero de seguridad ante crecida mayor a 10.000 años de periodo de retorno. Overtopping Medidas de seguridad frente al colapso de la obra. Punto 2.13 de este informe Erosión del cauce evacuador Velocidad erosiva Erosión del cauce aguas abajo del disipador de energía Cálculo de la velocidad erosiva y diseño con velocidades menores. Punto 2.13 de este informe Falla del drenaje Colapso de la tubería de drenaje. Filtraciones excesivas Especificaciones de la tubería (clase). Monitoreo Rutinario del embalse Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción Sifonamiento piping o tubificación en la presa o en su fundación. Instalación deficiente o sismo de magnitud no prevista Filtraciones con desplazamiento de material, que terminan en un proceso de sifonamiento o “piping”, finalizando con el colapso de la presa. En el diseño se ha dispuesto de un dren chimenea rodeado de una tela geotextil de filtro con descargas cada 30 m, que evita totalmente el desplazamiento de partículas, y por lo tanto el Piping. Construcción de acuerdo a las normas especiales del Informe de mecánica de suelos. Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción. Monitoreo rutinario de la presa

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De acuerdo lo señalado, los recursos acceden a la obra a través de una tubería de impulsión. En caso de emergencia la planta de bombas dejará de funcionar y por lo tanto este caudal no ingresara al embalse.

El embalse ha sido proyectado para cumplir con todos los requisitos de seguridad requeridos por las reglas del arte y por las exigencias de los servicios públicos que deben revisar y aprobar el proyecto. Estas exigencias contienen altos factores de seguridad que permiten garantizar la estabilidad de la obra bajo cualquier circunstancia previsible, incluidos sismos de gran envergadura, lluvias extremadamente intensas, etc.

Adicionalmente se propone un plan de monitoreo durante la operación de la obra y un plan de emergencias, que permitirá anticiparse a cualquier falla de la obra y anteponerse a daños por crecidas. Aunque se incluyan todas las normas de seguridad propuestas en la construcción del Embalse, el único evento que podría causar daños a terceros sería la ocurrencia de una lluvia de grandes proporciones que produzca una crecida considerable durante el proceso de construcción. Por lo que se considera la siguiente medida de prevención:

1.- La primera obra que se deberá construir corresponde a la tubería de fondo que permitirá encausar las aguas de la quebrada a través de ella con una seguridad adecuada. 2.- Confección de un canal de encauzamiento de aguas de la quebrada hasta la entrada de la tubería de fondo que permita derivar las aguas de dicho cauce hasta su ingreso a la tubería. 3.- Construcción de un canal de encauzamiento de las aguas desde la salida de la tubería de fondo hasta su devolución al estero.

Adicionalmente, se ha propuesto como medida de control en la etapa de operación, una pequeña intervención del cauce, para así evitar que ocurra una inundación en la zona poblada cercana al embalse. Esta zona achurada corresponde a un suelo altamente antropizado por lo que no habrá afectación a los recursos suelo y fauna.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 357 de 813

2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. OBSERVANTE: Víctor Manuel Rodríguez Trujillo.

Observación 1 Tienen idea del tipo de suelo que es y si es apto para construir.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDril).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).

6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola). 358 de 813

7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

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Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

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El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 365 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) 367 de 813

El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 No vienen hacer estudio para saber qué tipo de suelo es.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

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IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente 371 de 813

central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m. 373 de 813

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej: 374 de 813

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 377 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) 379 de 813

El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 3 No les importa dejar sin agua a los parceleros

Evaluación de la Respuesta El titular no tiene contemplado afectar a los parceleros, por el contrario, en caso de grandes lluvias este embalse actuará como regulador del flujo y permitirá evitar las inundaciones que se recuerdan en el sector. La liberación de estas aguas lluvias se realizaría con gradualidad para evitar problemas de inundación de la población y permitirá una mejor recarga del acuífero de la zona.

Para mayor abundamiento y en referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicitó al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. 382 de 813

Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue. 384 de 813

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “ANTECEDENTES PARA ASEGURAR QUE NO SE GENERAN EFECTOS, CARACTERÍSTICAS O CIRCUNSTANCIAS DEL ART. 11 DE LA LBGMA de este documento.

1. OBSERVANTE: Jorge del Carmen Gómez Mardones.

Observación 1 Qué pasa con la flora y fauna que habitan en ese sector, tienen sus dormitorios, ahí duermen pájaros, conejos, liebres, y en las mañanas salen a comer y en la tarde regresan al lugar donde duermen.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes evaluados durante el proceso de evaluación establecen que se ha evaluado ambientalmente el impacto sobre la fauna, y dado el tamaño menor del embalse, ya que abarcara 7,2 385 de 813

ha y el predio tiene más de 1420 ha, y porque el agua que acumulara le dará una condición ambiental muy favorable al sector durante el verano, sin duda permitirá ampliar su riqueza en densidad y especies. Todo esto se evaluará mediante monitoreos voluntarios para acreditar anualmente los efectos positivos en la fauna terrestre y aviar asociados a este nuevo humedal artificial. Los embalses agrícolas claramente traen beneficios a la flora y fauna local.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 2 La duda que tengo es que, dicen que no van a tapar el cauce natural, y si van a hacer el taco, como van a dejar el cauce libre, es otra mentira más.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las instituciones altamente calificadas para controlar la devolución de aguas lluvias son : La Dirección General de Aguas a modo sectorial y a la vez como compromiso voluntario establecido en esta DIA, de informar y llevar un registro semanal, y diario durante el periodo de lluvias de las aguas que ingresen al embalse y medidos en el aforador de entrada. A su vez se registrará diariamente y semanalmente la devolución de aguas abajo del muro, medidas en el aforador.

El compromiso es informar a la DGA y la SMA a través de sus plataformas digitales, SNIFA, en forma semestral.

Observación 3 El agua que baja por esa cajonada, en tiempo de invierno es bastante cuando llueve, y en tiempo de verano se va consumiendo de a poco y la última se consume a un kilómetro más arriba de donde se va a hacer el taco y después aparece unos 100 metros más debajo de donde se va a hacer el taco ese es mi miedo que se rompa por debajo.

Evaluación de la Respuesta Según los datos aportados en el Informe Técnico y de diseño del Embalse, se establece que no existirán filtraciones de consideración, solo aquellos contemplados en el diseño, se han propuesto medidas técnicas que recogen estas inquietudes. 386 de 813

El embalse siempre tendrá protocolos de prevención y contingencias frente a eventos de esta naturaleza, son parte de la DIA, al igual que las exigencias en estas mismas materias que la DGA durante la tramitación de la autorización (Artº 294 del código de aguas) les pedirá aclarar y responder al titular. En cuanto a la estabilidad de la presa, esta ha sido calculada en la condición más exigente de operación y considerando factores de seguridad en el cálculo de los parámetros de estabilidad, y para ello se considera que el suelo este completamente saturado y aun así mantiene factor de seguridad alto (ver estudio mecánico de suelos).

Asimismo, se ha estudiado el tipo de suelo que existe en la base del embalse y en las paredes laterales y se ha decidido que no existe problemas de filtración mayores a las aceptadas como parte de una filtración normal en este tipo de obras, en torno a 1,36 lt/seg, y si este valor fuera superado significativamente, entonces se pedirá una revisión de las posibles fallas.

En todo caso este informe técnico ha recomendado para un mayor resguardo de infiltraciones colocar una lámina de HDPE que cubra todo el muro y su pie interior hasta una profundidad de 7 metros. Además se considera el relleno con material arcilloso del cauce de la quebrada debidamente compactado de 1 metro de espesor hasta 200 metros aguas arriba del cuerpo de la presa, tal como lo sugiere el estudio de mecánica de suelos. Y adicionalmente se tiene considerados drenes internos del muro que permitirán mantener la presa en niveles apropiados de humedad, todo monitoreado en los piezómetros instalados como medidas de seguridad para estos efectos.

Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

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ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

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Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, 389 de 813

método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 393 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “OTROS ELEMENTOS QUE, JUSTIFICADAMENTE, PUEDAN GENERAR IMPACTOS AMBIENTALES de este documento.

Observación 4 Si se hace ese taco, si se cortan las napas que van por debajo de la superficie, no tendremos problemas con el agua potable, ya que ese desagüe pasa por donde está la copa, donde está el paso para levantar el agua que sube a la copa.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

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Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Ramiro del Carmen Guajardo Soto.

Observación 1 El muro del embalse no cumple los requisitos del suelo.

Evaluación de la Respuesta 400 de 813

El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

En virtud de la consulta, el Titular establece que la materialidad, diseño y construcción del Muro, conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción.

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO 401 de 813

Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 403 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 407 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Las posesiones no los pueden tapar esos derrames de agua que hay, son de uso de los parceleros.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente.

Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser 412 de 813

aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal 413 de 813

Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

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Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “EXTRACCIÓN, EXPLOTACIÓN O UTILIZACIÓN DE RECURSOS NATURALES RENOVABLES POR PARTE DEL PROYECTO O ACTIVIDAD PARA SATISFACER SUS NECESIDADES” de este documento.

Observación 3 Ellos declaran poder llenar el embalse con sus derechos requerido en el invierno, donde el agua se corta el 01 de mayo hasta el 18 de septiembre dentro del año, como llenaran el embalse en esas fechas.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

En virtud de lo señalado por el Titular, la necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha. 415 de 813

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “OTROS ELEMENTOS QUE, JUSTIFICADAMENTE, PUEDAN GENERAR IMPACTOS AMBIENTALES de este documento.

Observación 4 Porque declaran tan poca cantidad de fauna silvestre.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes analizados durante el proceso de evaluación, establecen que se ha evaluado ambientalmente el impacto sobre la fauna, y dado el tamaño menor del embalse, ya que abarcara 7,2 ha y el predio tiene más de 1420 ha, y porque el agua que acumulara le dará una condición ambiental muy favorable al sector durante el verano, sin duda permitirá ampliar su riqueza en densidad y especies. Todo esto se evaluará mediante monitoreos voluntarios para acreditar anualmente los efectos positivos en la fauna terrestre y aviar asociados a este nuevo humedal artificial. Los embalses agrícolas claramente traen beneficios a la flora y fauna local.

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Sin embargo los antecedentes y resultados de dichas evaluaciones, pueden ser visualizados en el Anexo D.2 de la Declaración de Impacto Ambiental, denominado: “Caracterización Fauna Terrestre”, el cual realiza una descripción y caracterización de la fauna terrestre presente en el área de estudio donde se emplazará el embalse de acumulación de agua para riego del Fundo Santa Irene.

El objetivo fundamental de este informe es elaborar un levantamiento bibliográfico de la fauna terrestre, además de identificar todas aquellas especies que se encuentren en alguna categoría de conservación en el predio en estudio. La información recopilada se entrecruza con las características del proyecto para identificar algún potencial efecto sobre el ecosistema fauna terrestre, de manera de tomar las medidas adecuadas, de ser necesarias, para no intervenir en el desarrollo de este.

El área en estudio se encuentra dentro del fundo Santa Irene, localidad Santa Irene, comuna de Palmilla de la Provincia de Colchagua, en la región del Libertador General Bernardo O’Higgins.

El área de Influencia del Proyecto posee características propias del ecosistema de bosques mediterráneo, con representación de los pisos vegetacionales de matorral espinoso mediterráneo interior bosque esclerófilo mediterráneo andino, Matorral bajo mediterráneo andino (Luebert y Pliscoff, 2006), los cuales se caracterizan por vegetación de baja altura y densa. Además, existe una fuerte influencia antrópica que domina el paisaje, incluyendo la presencia de zonas ampliamente intervenidas Para actividades de pastoreo y agricultura, las cuales pueden disminuir la biodiversidad local.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1. 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre . 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua . 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente. 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus. 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre. 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica.

Observación 5 Cuantos derechos de agua tienen, los derechos de ellos le alcanzarán para llenar el embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

En virtud de los antecedentes entregados por el Titular, se establece que las acciones equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, (ver tabla 20 de la DIA), equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance 418 de 813

hídrico de la DIA, (Ver Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto), sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

1. OBSERVANTE: Karin Patricia Rodríguez Trujillo.

Observación 1 Que pasara con los árboles nativos, animales y aves que viven en el cerro.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes evaluados durante el proceso de evaluación establecen que se ha evaluado ambientalmente el impacto sobre la fauna, y dado el tamaño menor del embalse, ya que abarcara 7,2 ha y el predio tiene más de 1420 ha, y porque el agua que acumulara le dará una condición ambiental muy favorable al sector durante el verano, sin duda permitirá ampliar su riqueza en densidad y especies. Todo esto se evaluará mediante monitoreos voluntarios para acreditar anualmente los efectos positivos en la fauna terrestre y aviar asociados a este nuevo humedal artificial. Los embalses agrícolas claramente traen beneficios a la flora y fauna local.

Sin embargo, con el objetivo de profundizar los datos de la Evaluación Ambiental, el Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de los antecedentes del PAS 148; Permiso para 420 de 813

la corta de bosque nativo, cuya corta o explotación sea necesaria para la ejecución del proyecto, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Los antecedentes descritos en al Anexo G de la ADENDA Complementaria, asociados al Permiso Ambiental Sectorial Mixto 148 describen lo siguiente: a) Antecedentes del predio b) Objetivos de la corta c) Descripción de las actividades a realizar o trazado de la obra d) Descripción del área a intervenir e) Programa de actividades f) Medidas de Protección h) Observaciones generales – Resumen I) Cartografía Digital

Se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 2 Tendremos agua para regar nuestros cultivos.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente.

Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación. 421 de 813

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado 423 de 813

en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Nibaldo Quezada Acevedo.

Observación 1 Qué seguridad hay que este muro se caiga.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular, se pude establecer que el diseño, el material es el adecuado para construir el muro, pero su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción. Los informes que se adjuntan son:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del 424 de 813

muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las 425 de 813

condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60 427 de 813

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 430 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 2 Qué pasará con las aguas de libre escurrimiento.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se 435 de 813

aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular, el criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo.

2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas.

3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja.

4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida.

5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego.

6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo.

La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

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Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90% de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3).

Las áreas aportantes son las siguientes:

A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s

El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: 437 de 813

Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia)

Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf) /2 x (t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “OTROS ELEMENTOS QUE, JUSTIFICADAMENTE, PUEDAN GENERAR IMPACTOS AMBIENTALES de este documento.

Observación 3 Quién fiscalizara que el embalse este con el agua que le corresponde.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas 438 de 813

temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Esta evaluación es de carácter ambiental, y la seguridad de la obra son asociados a decisiones técnicas, en este sentido la seguridad está dada por la aprobación del SEA en lo ambiental y de la DGA en lo técnico, el proyecto está siendo analizado por profesionales idóneos de estas instituciones, de este modo los resguardos a la población serán las adecuadas para este proyecto, las propuestas son:

En lo Ambiental Medidas que eviten la contaminación o alteración de la calidad de las aguas en las fases del proyecto. Fase Construcción.

La construcción de las obras del Proyecto se ejecutará siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas.

• Las obras se ejecutarán en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua.

• Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generarán residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas.

• No se emplearán elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas.

• La mantención de los equipos y la maquinaria que se utilizará en el Proyecto se llevará a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deberán hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso.

• Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor, no se espera escurrimiento alguno.

• Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua serán llevadas a cabo durante los meses de verano de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro.

El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, ese canal impedirá que el escurrimiento afecte las labores de la adecuada construcción del muro, desviará las aguas hacia un costado y luego las devolverá al cauce natural, aguas abajo de la obra iniciada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos hacia la quebrada o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse.

Otras medidas:

a.- El titular ha dispuesto que el embalse sirva de regulador de las crecidas en invierno y solicitado que exista un representante de los pobladores o parceleros para evaluar las descargas de éste en forma controlada, de modo que el caudal liberado no cause daño aguas abajo.

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b.- Igualmente, para que durante el invierno se mantenga una capacidad de llenado del orden del 30% con el objeto de que pueda absorber eventuales lluvias de alta intensidad y evitar el desborde de la quebrada natural como en años anteriores.

c.- A su vez el titular se ha comprometido a despejar y extraer desperdicios, ramas y obstáculos en la quebrada cercana al poblado y así, el caudal fluya de mejor modo.

d.- Se ha comprometido a disponer de maquinaria para contener un posible desborde por colapso del muro o desborde por el vertedero de seguridad, desviando las aguas en el cruce de la quebrada con el camino de acceso al predio. e.- Se compromete a mantener informado a la población cercana del estado general del embalse para que cumpla su rol de regulador de las crecidas invernales.

f.- Capacitación a los trabajadores sobre la importancia de no contaminar los cauces que se están interviniendo, prohibiendo la eliminación de desechos y la modificación de la vegetación aledaña.

A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. 440 de 813

Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes. Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

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A continuación, se entregan los planes de acción según evento ocurrido

Planes de acción frente al umbral de acción Evento Riesgo Planes de acción Umbral de acción Indicador cumplimiento Derrames de maquinarias Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes El transporte de maquinaria, combustible, entre otros, se realiza cumpliendo con la legislación chilena. No se generan residuos de mantención de la maquinaria (aceites, grasas, etc.) ya que la mantención la realiza el contratista fuera del sitio del proyecto y del predio del titular. Se dispondrá de un área para la contención de posibles derrames desde maquinaria, la cual estará señalizada y contará con las estructuras de contención y carpetas absorbentes para evitar potenciales derrames de las áreas adyacentes. Se tendrá un BAT Dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrames de productos químicos Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes Sólo se almacenan combustibles en pequeñas cantidades durante las fases de construcción y cierre. Se dispondrá de un área para la contención de potenciales derrames con carpetas absorbentes. El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrame de productos de lavado (lechada) Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes No se lavarán las máquinas o equipos utilizados en la construcción de las obras en los cursos de aguas. Se harán en lugares especialmente habilitados para ello, como bodegas o talleres. El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. 442 de 813

Crecida considerable Problemas de inundación Construcción de vertedero (detallado en Anexo E) que permitirá la evacuación de un volumen equivalente a 26,2 m3/seg. El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de 1000 años (período de retorno) Se revisará anualmente mes Abril su estado, libre de obstáculos, se limpiará. Sismos Formación de grietas, cárcavas, deslizamiento de material, filtraciones Posterior a un evento sismológico, se revisará exhaustivamente el estado estructural de la obra. El cálculo de estabilidad de los muros está considerado para un sismo de magnitud 8 (Detalles de la estabilidad del muro Anexo E la DIA) Se hará revisar el estado del muro e instalaciones del tranque, por un experto en el diseño de estas obras, generando un informe que esta visible en el predio. Colapso de muro Inundación Se procederá a realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. Se enviarán maquinarias para desviar el curso de estas aguas. Colapso muro Monitoreo durante la construcción y operación (Ensayos de Proctor de densidad y control de topografía).

En lo Técnico

Un análisis de la seguridad de las obras con la finalidad de evitar que éstas afecten a terceros o al entorno.

El plan de contingencias y emergencias se describe en el Anexo D, el cual detalla todas las acciones a realizar tendientes a evitar eventos que puedan causar daños a las personas, al medioambiente, a las construcciones, etc.

A fin de prever contingencias, se llevará un monitoreo de acuerdo con el Manual de Operación y Mantenimiento del Embalse, solicitado por la DGA.

Las situaciones de riesgo o contingencia identificadas para el Proyecto, son las siguientes:

(i) Crecida de gran tamaño. (ii) Sismo. (iii)Obstrucción del vertedero

El plan de emergencias incluye, entre otros, un plan para emergencias ambientales y un plan de emergencia causada por un incendio.

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El objetivo de estas medidas es controlar la emergencia y/o minimizar sus efectos sobre el medio ambiente o la población en las diferentes fases el proyecto, fase construcción, fase operación y fase de cierre.

Plan de Inspección Regular de Seguridad de las Obras Se efectuarán inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada:

Nivel Embalse Se efectuará un control del nivel embalse en el muro. Se registrará la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizarán 1 vez al mes.

Alineamiento Vertical y Horizontal Se efectuará anualmente un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelarán los puntos de control dentro del muro y se calcularán las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción.

Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionarán con la altura máxima del muro. Si la diferencia es menor al 5% se considerará aceptable, al ser mayor se efectuará un análisis técnico por parte de profesionales especialistas que recomendarán los cursos de acción a seguir.

Plan de Inspección ante Situaciones Extraordinarias Previsibles Cuando ocurran situaciones extraordinarias previsibles, las que se entienden como precipitaciones extremas superiores a las consideradas en el diseño de las obras de seguridad, o bien, sismos de intensidad mayor, requerirán de un plan especial de inspección. Las acciones principales consistirán en una revisión exhaustiva del estado estructural del muro prestando atención a lo siguiente:

a.- Deslizamientos de material de los taludes del pretil b.- Grietas significativas en taludes c.- Arrastre de material del muro d.- Formación de cárcavas e.- Estado de las estructuras de hormigón del vertedero y cámaras f.- Estado de las válvulas de entrega al riego g.- Filtraciones eventuales recientes h.- Control del vertedero para evitar objetos flotantes que puedan obstruirlo. i.- Cualquier otro aspecto que puede incidir en la seguridad de las obras.

Con los datos catastrados inmediatamente de ocurrido el evento extraordinario, se elaborará un Plan de Acción por parte del personal a cargo de la administración del predio, con los procedimientos de emergencia que fijen profesionales especialistas que se contratarán para tal efecto.

Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro 444 de 813

Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km Del eje principal poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin. 445 de 813

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

1. OBSERVANTE: Beatriz Eliana Magaña Arias.

Observación 1 Para construir el embalse, se debe realizar deforestación.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes aportados por el Titular durante el proceso de evaluación, es estima que serán aproximadamente 5,29 ha de bosque nativos que serán intervenidos.

Según los datos aportados por el Titular, se ha considerado trasplantar el cactus, según Protocolo incluida en la DIA. Asimismo, se hará una reforestación de las especies del bosque nativo, según informes de flora y fauna, consignados en el Permiso Ambiental Sectorial Mixto 148, el cual corresponde al permiso para corta de bosque nativo.

Sin embargo, con el objetivo de profundizar los datos de la Evaluación Ambiental, el Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de los antecedentes del PAS 148, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas 447 de 813

de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Los antecedentes descritos en al Anexo G de la ADENDA Complementaria, asociados al Permiso Ambiental Sectorial Mixto 148 describen lo siguiente: a) Antecedentes del predio b) Objetivos de la corta c) Descripción de las actividades a realizar o trazado de la obra d) Descripción del área a intervenir e) Programa de actividades f) Medidas de Protección h) Observaciones generales – Resumen I) Cartografía Digital

Observación 2 Como pretenden compensar el daño ecológico.

Evaluación de la Respuesta La DIA permite analizar que no habrá un impacto significativo a las variables ambientales y que pudieran definirse como un daño ecológico, por lo mismo de aprobarse la DIA quedara consignado este hecho.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 3 En un año muy lluvioso, de qué forma se evitará un desborde.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes entregados por el Titular, durante el proceso de evaluación, establecen que existen diversas obras seguridad, al menos 4 formas, la primera considera el monitoreo de su llenado mediante limnímetro, lo segundo en el caso llenado muy rápido se abrirá la llave de la tubería de fondo, en tercer lugar abrir complementariamente la salida llave de riego, y por último estará el vertedero de seguridad que permite evacua crecidas no controlables por su magnitud. El propósito será siempre mantener un 30% del embalse sin llenar en invierno, de este modo asegurar que las 448 de 813

crecidas que provengan de lluvias muy intensas sean absorbidas por este embalse, para luego devolver estas aguas lluvias con un caudal controlado para que no inunde las casas y en acuerdo con la comunidad.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Observación 4 En caso de desborde, que precauciones tomarán.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

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Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna 450 de 813

= 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 452 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 456 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 458 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre la carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra 460 de 813

información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia. 461 de 813

Observación 5 De qué forma aseguran que el terreno es apto para la construcción del embalse.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Mediante muchos estudios técnicos, y que serán visados por la DGA y su equipo de ingenieros expertos en este tipo proyectos.

Según el diseño, el material es el adecuado para construir el muro, pero su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

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Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0. 463 de 813

Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 464 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 468 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 470 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 472 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 6 Que resguardos tienen previstos para evitar la sequía en norias de cada vivienda.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) 473 de 813

El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Observación 7 Tienen los derechos de agua suficientes para abastecer el embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas 475 de 813

temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, (ver tabla 20 de la DIA), equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) que sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue. 476 de 813

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Observación 8 La región de O’Higgins está declarada zona de sequía, su embalse no se contrapone a tal hecho.

Evaluación de la Respuesta Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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Se establece que el llenado del Embalse se pretende con aguas de invierno y de primavera donde las demandas de los cultivos son bajas, y en los ríos traen agua que termina en el mar, sin utilizarse. La estrategia regional promueve el uso de embalses de riego agrícola.

Observación 9 De qué manera mantendrán el equilibrio de la fauna que rodea dicho embalse.

Evaluación de la Respuesta Durante el proceso de evaluación, el Titular entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. 478 de 813

Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes.

Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

1. OBSERVANTE: Sandra Rebolledo Cárdenas.

Observación 1 Qué pasará con el agua subterránea.

Evaluación de la Respuesta 479 de 813

El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en la ADENDA con relación al Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente. Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera:

• N° meses a plena capacidad: 3.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día
• Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Observación 2 482 de 813

afectará el agua de la copa de la APR, que abastece a los dos sectores, es decir más de 1.000 habitantes.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en la ADENDA con relación al Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “EXTRACCIÓN, EXPLOTACIÓN O UTILIZACIÓN DE RECURSOS NATURALES RENOVABLES POR PARTE DEL PROYECTO O ACTIVIDAD PARA SATISFACER SUS NECESIDADES” de este documento.

Observación 3 En caso de inundación, que pasará con las viviendas y vecinos que viven cerca del posible embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular el diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la 485 de 813

simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia. Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las 487 de 813

medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

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La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 4 Como y quién nos asegura que nunca tendremos problema de caída del embalse.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

En virtud de los antecedentes entregados por el Titular y analizados por los Organismos del Estado con Competencia Ambiental, que participan en la evaluación, se establece que el diseño el material es el adecuado para construir el muro, pero su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción. Los informes que se adjuntan son:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del 489 de 813

muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a una arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la 490 de 813

quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 492 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg. 494 de 813

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 496 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria.

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

497 de 813

Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 498 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 500 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 501 de 813

2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 5 Con el tabique de tierra compactada, será suficiente para frenar el agua del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)

4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) 502 de 813

5. Informe Geológico (Sebastián Martini)

6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo 503 de 813

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a una arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 505 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg. 507 de 813

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 509 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 511 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 513 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “UBICACIÓN DE LAS PARTES, OBRAS O ACCIONES DEL PROYECTO O ACTIVIDAD” de este documento.

Observación 6 Donde se hará el tabique que mencionan.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular el diseño del muro de contención (tabique) diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo. 514 de 813

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Descripción funcional del sistema de control y prevención 516 de 813

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

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En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Observación 7 SI el tabique se hace en el camino, como bajarán los vecinos, siendo que solo existe un camino.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

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Según los antecedentes entregados por el Titular y analizados por los Organismos del Estado con Competencia Ambiental, participes en la evaluación ambiental, se establece que el muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo, para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Descripción funcional del sistema de control y prevención 520 de 813

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

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En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “UBICACIÓN DE LAS PARTES, OBRAS O ACCIONES DEL PROYECTO O ACTIVIDAD” de este documento.

Observación 8 Qué pasará con el agua para nuestros vecinos agricultores.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Para adecuar de mejor modo el uso adecuado del agua por parte del titular, se da a conocer la forma de cálculo de la demanda hídrica de los cultivos, esto es a partir de la evapotranspiración potencial de la zona, la demanda efectiva de cada cultivo (Kc), va definiendo las demandas de riego que deban aplicarse en cada mes del año.

Adicionalmente se entrega una Tabla Nº 20 y 21 donde se muestra de qué forma se vaciara el embalse, o sea la demanda en verano de los cultivos, y de cuál forma se llenará, de acuerdo a la dotación de agua que establece la asociación canal Almahue que entregara mes a mes.

Por último se muestra la forma o protocolo de medición de las aguas lluvias para ser devueltas aguas abajo del muro, en forma inmediata a las precipitaciones.

En consecuencia, se pueda afirmar taxativamente que este proyecto no afectará los recursos naturales, hídricos o de cualquier naturaleza en particular a los pobladores de la zona, por el contrario se verán efectos positivos, se dejaran de ver inundaciones en lluvias torrenciales (el agua será devuelta a los comuneros de común acuerdo en cuanto caudal liberar diariamente), se hará limpia de la quebrada frente al poblado Sta. Irene, aumentará la demanda de mano obra, habrá una mayor diversidad de la fauna terrestre y aviar del lugar.

Se incorpora el cuadro de la Tabla 18 de la DIA, en esto se aprecia cuál es la demanda hídrica de los cultivos, considera la evapotranspiración del cultivo de referencia (Eto), que aplicado el Kc, permite conocer de la demanda efectiva de los cultivos, es decir la cantidad de agua que debe ser proporcionada al cultivo. La información es obtenida de informes de la CNR, y apoyada con las demandas efectivas que actualmente se aplican en los cultivos existentes en la explotación agrícola del predio. 522 de 813

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de la estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o 523 de 813

disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse. 524 de 813

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia y se medirán de acuerdo al método descrito en párrafos siguientes.

Fundamento. El criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

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Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo 2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas. 3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja. 4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida. 5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego. 6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo.

La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3)

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Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse, pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s

El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos

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El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia) Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf ) /2 x ( t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “UBICACIÓN DE LAS PARTES, OBRAS O ACCIONES DEL PROYECTO O ACTIVIDAD” de este documento.

Observación 9 Dicen que en flora hay solo una especie en peligro de extinción y que la relocalizarán, y si no produce, se terminará esta especie.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

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En virtud de los antecedentes incorporados por el Titular, se establece que el único ejemplar localizado en el área de influencia directa del proyecto corresponde a la especie en categoría de conservación es un cactus (Trichosereus chiloensis) que está propuesto como especie en listado SEA como especie “casi amenazada”.

Se localiza en las coordenadas UTM 6.181.279 N; 291.331 E Datum WGS 84 H 19S y se trasladara hacia las coordenadas 6.181.251 N; 291.506 E.

Para desarrollar esta actividad se ha propuesto en la DIA un protocolo denominado “Plan manejo Biológico” para la especie Trichosereus chiloensis”, y sus objetivos principales son:

a.- Identificar y seleccionar la especie y su grado singularidad b.- Elaborar y detallar programa mitigación c.- Desarrollar programa rescate y relocalización d.- Determinar su área relocalización y repoblación e.- Determinar un plan seguimiento

Este plan consiste en la extracción de individuos completos, o fragmentos, desde su ubicación original (rescate) y su movilización hacia otro sitio donde será replantado (relocalización).

Incluye también las acciones de técnicas de extracción, transporte, almacenamiento y establecimiento. La especie consideradas en este Plan corresponde a Trichocereus chiloensis.

El rescate del individuo se realizará previo a la etapa de construcción de las obras consideradas en el Proyecto. La fecha considerada para comenzar con esta acción será informada oportunamente a la autoridad (Superintendencia de Medio Ambiente y CONAF).

El programa rescate considera:

1.- Extracción individuo 2.- Aclimatación individuo 3.- Relocalización 4.- Reconocimiento terreno 5.- Estimación patrón agregación 6.- Estimación distancia individuos 7.-Trasplante 8.- Protección individuos 9.- Marcación 10.- Colocación letreros identificación 11.- Riego y dotación agua

Indicadores cumplimiento 1.-Durante los monitoreos se evaluaran parámetros como sobrevivencia, estado fitosanitario, estado fenológico 2.-La frecuencia monitoreos cada 15 días, cada 30 días, cada 3 meses, cada 6 meses, cada 12 meses. 3.-Anualmente se elaborará un informe de terreno del estado del replante, de manera de conocer el éxito de la medida implementada, el cual será remitido a la autoridad SMA Y CONAF. 529 de 813

4.-AI cabo de los dos años de monitoreo se dará por cumplida la medida informándose a las autoridades ambientales de la actividad

En caso el trasplante no tenga éxito: 1.-Se hará una reposición de 5 ejemplares 2.-Se mantendrá un protocolo de plantación similares características que en su traslado 3.- Se corregirán aspectos técnicos que hubieren perjudicado el traslado, pues efectivamente los cactus son fáciles de trasladar y cultivar.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 10 Qué pasará con la reforestación.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

La reforestación de las especies nativas comprenderá el PASM 148, esto es un plan de manejo para la ejecución de Obras Civiles, este programa se presentará a CONAF quien deberá aprobarlo en la medida que las propuestas técnicas aseguren el éxito de la actividad. Se ha propuesto reforestar 5,29 ha de bosque nativo, con especies que componen este bosque esclerófilo, en una densidad mayor a la determinada en los monitoreos. La densidad promedio de especies es 545 ejemplares por ha, de un bosque esclerófilo, su estructura actual es de monte medio, en un estado desarrollo fustal y de buen estadio sanitario. Su reforestación se propone incrementarla en un 33% de modo de asegurar su sobrevivencia de acuerdo a las densidades actuales. Se reforestará de acuerdo a los monitoreos elaborados calificar este bosque nativo.

Especies Densidad (arb/ha) Acacia Caven 230 Quillaja saponaria 27 530 de 813

Peumus boldus 320 Cryptocarya alba 98 Lithrea caustica 53 Baccharis linearis 10 Total 728 El programa contempla una serie de medidas técnicas descritas en el PASM 148, básicamente plantar en invierno, colocar protectores individuales, cercar el perímetro, controlar malezas, aplicar fertilizantes o materia orgánica tipo compost, y regar durante el verano, al menos 2 veces por mes, 20 lt agua por planta cada vez, y se dispondrá un protocolo de prevención y control de incendios con cortafuegos perimetrales y transversales.

Esta reforestación deberá alcanzar al menos un 75% de sobrevivencia, al cabo de 3 años, y sus ejemplares de mayor crecimiento deberán sobrepasar 1.5 m altura.

Este avance se irá informando del avance de este programa a la CONAF y al SMA, de igual modo CONAF visitará la actividad con motivo de control del plan manejo de obras civiles.

Se incluyen como parte del estudio técnico, plan manejo obras civiles las siguientes consideraciones: Protección cursos de aguas, las quebradas son aguas lluvias, de baja temporalidad, de pendientes inferiores a 30% se protegerán 5 m desde sus bordes. La reforestación no considera cursos agua dentro de su extensión.

Microcuencas abastecedoras aguas, las áreas de reforestación no corresponden a esta definición, son lomajes de pendientes suaves, menores al 10%, sin aportes de recurso hídricos, salvo aguas lluvias. Construcción caminos forestales, no se construirán caminos, se emplearán como tales las entre hileras, que tendrán un ancho de 4 m, una distancia suficiente desplazamiento maquinaria agrícola y forestal.

Actividades de cosecha y establecimiento, no habrá cosecha, se mantendrán los árboles y arbustos existentes en el área, se plantara en los espacios libres.

Protección contra incendios forestales, se mantendrán protocolos de prevención, contingencias y emergencias que son incorporados al Manual que se adjunta a la presente adenda. En todo caso la prevención se mantendrá no solo para el periodo de establecimiento y cuidado de la reforestación por 5 años, sino por la vida útil del proyecto, incluyéndose como las mantenciones de cortafuegos como parte de las actividades normales de las actividades productivas del predio.

Aplicación silvicultura preventiva, este proceso está incluido en Manual de prevención y control incendios de las reforestaciones, consistirá en control las praderas mediante uso herbicidas, en primeros años control de cada hilera, los perímetros, colocación letreros alusivos a la prevención, y prohibición de uso fuego, entre otras medidas, solo plantar especies nativas. Se incluyen las podas de ramas bajas en las especies existentes y aquellas que se reforestarán.

Funcionalidad ecológica plantaciones forestales, se mantendrá la aparición del sotobosque propio de estas zonas áridas o semiáridas, se podrían incorporar especies como Muelembeckia, solanáceas, baccharis, y Retanilla. 531 de 813

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “OTROS ELEMENTOS QUE, JUSTIFICADAMENTE, PUEDAN GENERAR IMPACTOS AMBIENTALES de este documento.

Observación 11 Qué pasará con el agua de las vertientes o de derrame.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Es necesario precisar, que en base a los antecedentes entregados por el Titular, se establece que todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia y se medirán de acuerdo al método descrito en párrafos siguientes.

Fundamento. El criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo. 2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas. 3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve).

Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja.

4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida. 5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego. 6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo.

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La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3) 533 de 813

Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 534 de 813

Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia)

Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf) /2 x (t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “EXTRACCIÓN, EXPLOTACIÓN O UTILIZACIÓN DE RECURSOS NATURALES RENOVABLES POR PARTE DEL PROYECTO O ACTIVIDAD PARA SATISFACER SUS NECESIDADES” de este documento.

Observación 12 Qué pasará con toda la fauna que vive en el cerro.

Evaluación de la Respuesta 535 de 813

A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes. 536 de 813

personal acerca del cuidado de la fauna nativa.

Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 537 de 813

4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “EXTRACCIÓN, EXPLOTACIÓN O UTILIZACIÓN DE RECURSOS NATURALES RENOVABLES POR PARTE DEL PROYECTO O ACTIVIDAD PARA SATISFACER SUS NECESIDADES” de este documento.

Observación 13 En la reforma agraria se hizo un estudio para construir un embalse, el cual no se hizo porque el terreno no era apropiado; ¿ahora cambio la situación del terreno para poder construir este embalse?

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo. 538 de 813

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre. 539 de 813

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración 540 de 813

horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60 541 de 813

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg. 542 de 813

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando 543 de 813

la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central. 544 de 813

Por otra parte, desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 546 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 548 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 14 El cambio climático afectará a este embalse en cuanto a sequía y copiosas lluvias.

Evaluación Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

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En virtud de lo señalado anteriormente, el Titular, presenta un Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola), con el propósito de conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

Observación 15 Que harán los agricultores, si en verano se turnan para el uso de agua y regar sus siembras.

Evaluación de la Respuesta Para mayor abundamiento, en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente.

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Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue. 552 de 813

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia y se medirán de acuerdo al método descrito en párrafos siguientes.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento. Observación 16 Qué pasará con la comunidad, por estar siempre bajo tensión, preocupación en tiempo de lluvias y en caso de sismo.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. 553 de 813

Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capítulo descripción General pto. 2.1.2.1.
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña).
3. Estudio Sondajes (VeraDril).
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019).
5. Informe Geológico (Sebastián Martini).
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola).
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola).

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna 554 de 813

= 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 556 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 560 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 562 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 564 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 17 Qué pasará con nuestra posta, escuela en caso de una catástrofe.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes técnicos aportados por el Titular, el diseño del muro de contención, es una obra para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

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Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

En la siguiente imagen se inserta un tramo del perfil elaborado del Software llamado HECRAS el cual permite observar el desplazamiento del vertimiento del agua, y sus alcances laterales.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado 567 de 813

del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

1.-Se dará aviso al Administrador Predial. 2.-Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

En consideración a que la obra proyectada no será de carácter permanente, según lo establecido por la consultora de ingeniería, esta obra no requiere un permiso de parte de vialidad, es un camino ripiado, no enrolado ni concesionado por Vialidad, se denomina S/R-I-322 y la obra de desvío de las aguas se ejecutará antes del camino, en un predio particular. Una vez ocurrido el evento se podría transitar normalmente por este camino.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 568 de 813

2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. OBSERVANTE: Juan Ignacio Burgos Jara.

Observación 1 Qué seguridad habrá para nuestras familias en caso de una eventual evacuación.

Evaluación de la Respuesta Según los datos entregados por el Titular, los cálculos de diseños hidráulicos establecidos, para este tipo de embalse deben corresponder para un periodo 1000 años y una verificación de 10.000 años, o sea se debe adoptar las precipitaciones máximas que puedan ocurrir dentro de ese periodo y para un tiempo de 24 horas. Por lo mismo el vertedero de seguridad es tan grande debe absorber este caudal instantáneo calculado en 26 m3/seg. 569 de 813

Dicho esto, los caudales esperados son de magnitudes muy elevadas y sin duda la capacidad de porteo de la quebrada santa Irene no lo resistiría, habría desborde. Sin embargo, debe aclararse que el proyecto “no sumaria” un mayor caudal, sería el mismo en el peor de los casos, pues este depende de la cantidad de lluvia o su intensidad y el tamaño de la cuenca.

Lo favorable de construir el embalse es que debe y puede atenuar y/o absorber esta crecida proyectada, porque el agua que ingresa detiene su velocidad, su arrastre pierde fuerza, y si las medidas de prevención son las adecuadas, podría no existir un rebalse, se podría mantener el embalse en invierno con la capacidad adecuada para absorber este impacto.

Cálculo del volumen de crecida, máximo esperado

Volumen max crecida Tc 1,81 (hr) PP (Hrs) M3/total Cota 0,4 5.048 251,8 0,7 13.024 251 1,1 25.143 250,5 1,5 36.735 250 1,8 73.712 249,5 Total 153.661 Dif 3.0 m

La tabla muestra que en el tiempo de 1.81 hr (108.6 min) se genera el peak de crecida de 26 m3/seg para un T24-1000, esto quiere decir que en un plazo muy breve se produce este torrente, un “aluvión”, y esto en volumen equivale a 153.600 m3, entonces si el embalse se encuentra con este volumen disponible o sea 3 m de cota o más por factores de seguridad durante el invierno, entonces esta torrencialidad puede y será almacenada mientras perdure la crecida.

Además, en consideración a la tubería de descarga instalada por exigencias de la DGA a este tipo de embalses medianos clase B, se podrá usar para mantener regulado esta disponibilidad de volumen en el tranque y por otro a lado a devolver las aguas de escurrimiento que no le corresponden al titular.

En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los datos incorporados en el Informe Geológico, el cual se puede visualizar en el Anexo E.2 de la DIA, página 18, se presentó un estudio llamado “Identificación De La Población Y/O La Infraestructura Potencialmente Afectada, En Virtud De La Ubicación Y El Área De Influencia Del Proyecto, Frente A Una Eventual Falla O Colapso De Las Obras”. En este informe se realiza un análisis de la seguridad de obra, en donde se identifican los posibles fallos y su correspondiente medida de prevención:

Falla Causa Efecto Medida de Prevención y Ubicación en el Informe 570 de 813

Falla del muro Sismo de gran magnitud Filtraciones o falla al corte Diseño antisísmico de la estructura. Informe Mecánica de Suelos, Anexo Adenda I Construcción deficiente Filtraciones o falla al corte. Plan de monitoreo durante la construcción. Ensayos Proctor de densidad y control de topografía durante la construcción del muro. Plan de llenado. Monitoreo rutinario del embalse Observación de falla incipiente. Punto 2.13 de este informe Desbordes Crecida superior a la de 1000 años. Desborde del canal de evacuación. Revancha recomendada para el caudal de descarga. Mantenimiento periódico del cauce de descarga. Verificación del funcionamiento de las obras de seguridad para una crecida con período de retorno igual a 10.000 años. Anexo III, memoria de cálculo Colapso del vertedero de seguridad ante crecida mayor a 10.000 años de periodo de retorno. Overtopping Medidas de seguridad frente al colapso de la obra. Punto 2.13 de este informe Erosión del cauce evacuador Velocidad erosiva Erosión del cauce aguas abajo del disipador de energía Cálculo de la velocidad erosiva y diseño con velocidades menores. Punto 2.13 de este informe Falla del drenaje Colapso de la tubería de drenaje. Filtraciones excesivas Especificaciones de la tubería (clase). Monitoreo Rutinario del embalse Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción 571 de 813

Sifonamiento piping o tubificación en la presa o en su fundación. Instalación deficiente o sismo de magnitud no prevista Filtraciones con desplazamiento de material, que terminan en un proceso de sifonamiento o “piping”, finalizando con el colapso de la presa. En el diseño se ha dispuesto de un dren chimenea rodeado de una tela geotextil de filtro con descargas cada 30 m, que evita totalmente el desplazamiento de partículas, y por lo tanto el Piping. Construcción de acuerdo a las normas especiales del Informe de mecánica de suelos. Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción. Monitoreo rutinario de la presa

De acuerdo lo señalado, los recursos acceden a la obra a través de una tubería de impulsión. En caso de emergencia la planta de bombas dejará de funcionar y por lo tanto este caudal no ingresara al embalse.

El embalse ha sido proyectado para cumplir con todos los requisitos de seguridad requeridos por las reglas del arte y por las exigencias de los servicios públicos que deben revisar y aprobar el proyecto. Estas exigencias contienen altos factores de seguridad que permiten garantizar la estabilidad de la obra bajo cualquier circunstancia previsible, incluidos sismos de gran envergadura, lluvias extremadamente intensas, etc.

Adicionalmente se propone un plan de monitoreo durante la operación de la obra y un plan de emergencias, que permitirá anticiparse a cualquier falla de la obra y anteponerse a daños por crecidas. Aunque se incluyan todas las normas de seguridad propuestas en la construcción del Embalse, el único evento que podría causar daños a terceros sería la ocurrencia de una lluvia de grandes proporciones que produzca una crecida considerable durante el proceso de construcción. Por lo que se considera la siguiente medida de prevención:

1.- La primera obra que se deberá construir corresponde a la tubería de fondo que permitirá encausar las aguas de la quebrada a través de ella con una seguridad adecuada. 2.- Confección de un canal de encauzamiento de aguas de la quebrada hasta la entrada de la tubería de fondo que permita derivar las aguas de dicho cauce hasta su ingreso a la tubería. 3.- Construcción de un canal de encauzamiento de las aguas desde la salida de la tubería de fondo hasta su devolución al estero.

Adicionalmente, se ha propuesto como medida de control en la etapa de operación, una pequeña intervención del cauce, para así evitar que ocurra una inundación en la zona poblada cercana al embalse. Esta zona achurada corresponde a un suelo altamente antropizado por lo que no habrá afectación a los recursos suelo y fauna.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

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1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Observación 2 Quien nos asegura que el terreno es factible para la construcción de este embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)

5. Informe Geológico (Sebastián Martini) 573 de 813

6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)

7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

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Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 576 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 580 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 582 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 584 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 3 Nuestra fauna será protegida.

Evaluación de la Respuesta A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. 585 de 813

Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes.

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Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS, de la DIA.

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 4 La destrucción del pavimento será inminente, ellos nos aseguran que será protegido o solo se piensa en su beneficio como empresa. 587 de 813

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular, se establece la utilización de camiones con Rampla que ingresen al predio trasladando 2 Excavadoras, 1 Rodillo y una Motonivelador, una vez entregadas estas maquinarias los Camiones con Rampla (el titular, exigirá, que cuenten con todos los permisos y autorizaciones entregadas por los organismos que corresponden), se retiraran he ingresarán al cabo de 6 u 8 meses para realizar el retiro de la maquinaria.

Las excavadoras, el rodillo y la motoniveladora se mantendrán en el predio, en específico ubicadas en la zona en donde se realizará el embalse, estas maquinarias de construcción se estacionaran hasta que la etapa de construcción está terminada.

Es por esta razón, que, en las labores de construcción, no habrá destrucción del pavimento, ya que el mayor movimiento de maquinaria pesada se producirá en la zona del embalse.

Estas maquinarias se quedarán dentro del predio realizando las labores de construcción del embalse por lo que no habrá destrucción del pavimento.

Actividad N° de Maquinaria Tipo de Vehículo Frecuencia de Uso Anual Traslado de Excavadoras 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Traslado Rodillo 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Traslado Motoniveladora 1 Camión Rampla Capacidad 40 4 Carguío y volteo de suelo y material de empréstito 2 Camión Tolva Capacidad 8 m3 4 Humectación Suelo 1 Camión Aljibe Capacidad 10 m3 2 Traslado de Obreros de la Construcción 1 Camioneta Capacidad 10 m3 240

Cabe destacar, que, para evitar un aumento de la polución de material particulado, se procederá a ejecutar las siguientes medidas:

a.- Los contratistas contarán con toda la documentación requerida por el MOP y SEREMI de Salud para el transporte de maquinaria pesada, en las oficinas administrativas del predio.

b.-Revisión técnica al día de todos los equipos y maquinarias a utilizar durante la etapa de construcción del proyecto, con la finalidad de reducir gases de combustión incompleta.

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c.-Realizar mantenciones de equipos y maquinarias en caso de ser requeridos.

d.- Humectación del material de excavación y de los caminos no pavimentados ubicados en el área de emplazamiento del proyecto.

e.-Durante la etapa de construcción, se humectan los caminos de acceso y los caminos de accesos interiores y estabilización de las zonas de tránsito de la maquinaria pesada y de camiones, así como la de acopio de material. Lo anterior siempre y cuando las condiciones del tiempo sean adversas (primavera - verano).

f.-Los camiones circulan cubriendo total y eficazmente los materiales con lonas o plásticos impidiendo la dispersión de polvo a la atmósfera.

g.- Ejecución de los movimientos de tierra y excavaciones humedeciendo previamente la superficie del suelo.

h.-El límite de velocidad predial máximo para los camiones o maquinaria pesada corresponderá a 20 km/h.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: José Miguel Cáceres Tobar.

Observación 1 Como nos aseguran una evacuación a tiempo en caso de que se venga abajo el embalse.

Evaluación de la Respuesta En la DIA el proyecto técnico se incluye como anexo E, Estudios de Ingeniería, en este se detallan los protocolos de seguridad, frente a crecidas inusuales, y que se entiende como un evento natural, en todo caso se puede decir a grandes rasgos:

a) Frente a una lluvia de alta intensidad prevista en informes meteorológicos, se avisará a la comunidad, y se le pedirá a un representante de esta que visiten en conjunto con el representante del titular la forma de abordar la regulación de la tubería de descarga, todo esto con el objeto de mejorar la amortiguación de la crecida en la poza del embalse y regular su flujo aguas abajo y evitar posibles daños por desborde.

b) Con los primeros informes de meteorología, se revisará la quebrada Sta Irene hasta la confluencia con el Canal Huicano, entre el representante titular y el de la comunidad y de ser necesario se enviara maquinaria a limpiar el cauce de basuras y escombros que pudieran existir.

c) Si por el tamaño de la crecida no fuera posible evitar un daño, previamente el titular mediante su representante se hará participe para solicitar la ayuda pertinente a las autoridades de la zona y ayudara humanitariamente a la comunidad.

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d) El embalse puede regular las crecidas torrenciales, regulando el flujo en forma racional y equilibrada, evitando desastres que ocurren hoy con habitualidad en el sector.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera 590 de 813

peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 2 El agua potable en la comunidad ya es un bien que ha bajado su nivel, quien nos asegura que con esto no afectará si inminente disminución.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizados para el proyecto, considera 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Yessenia Cáceres Bustamante.

Observación 1 Mi inquietud es que pasará con nuestra fauna, será protegida

Evaluación de la Respuesta A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. 593 de 813

Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes.

Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al 594 de 813

menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

Observación 2 Qué pasará con nuestro APR, constan con los estudios suficientes para saber que no bajará el nivel de agua y no quedaremos sin ésta para nuestro consumo.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

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Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera:

• N° meses a plena capacidad: 3.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día
• Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR, ya que no habrá una merma.

1. OBSERVANTE: Pía Catalina Magaña Donoso.

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Observación 1 Cuanto será la capacidad de almacenamiento de dicho embalse.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes descritos por el Titular, serán un total de 600.000 m3, la capacidad del embalse. Para mayor abundamiento, en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha. 598 de 813

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue. 599 de 813

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia y se medirán de acuerdo al método descrito en párrafos siguientes.

Observación 2 Cuán alto será el muro de contención.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el titular y analizados por los Organismo del Estado con Competencia Ambiental y la normativa vigente, se establece que el DS 50/15 del MOP menciona 600 de 813

los procedimientos para determinar los parámetros técnicos de una obra de este tipo, en este caso este embalse corresponde a un del tipo B, considerado mediano, donde su altura de muro máxima mayor o igual a 15 m e inferior a 30 m, o bien de capacidad superior a 1.500.000 m3, y cuyas exigencias técnicas deben estar consideradas en el desarrollo de los proyectos Técnicos, y de acuerdo a esto a definición es : “la altura de muro máxima será medida desde el coronamiento de la estructura resistente hasta el nivel del terreno natural, en un plano vertical que pasa por el eje coronamiento.”

En este la altura del muro en su punto más desfavorable, sobre el eje de la quebrada es de 23 m, donde la cota coronamiento es 253,50 y la cota base del terreno natural es 230,5.

Observación 3 Quién o quienes se harán responsables de desbordes que afecten a las comunidades.

Evaluación de la Respuesta Según los datos entregados por el Titular, los cálculos de diseños hidráulicos establecidos, para este tipo de embalse deben corresponder para un periodo 1000 años y una verificación de 10.000 años, o sea se debe adoptar las precipitaciones máximas que puedan ocurrir dentro de ese periodo y para un tiempo de 24 horas. Por lo mismo el vertedero de seguridad es tan grande debe absorber este caudal instantáneo calculado en 26 m3/seg.

Dicho esto, los caudales esperados son de magnitudes muy elevadas y sin duda la capacidad de porteo de la quebrada santa Irene no lo resistiría, habría desborde. Sin embargo, debe aclararse que el proyecto “no sumaria” un mayor caudal, sería el mismo en el peor de los casos, pues este depende de la cantidad de lluvia o su intensidad y el tamaño de la cuenca.

Lo favorable de construir el embalse es que debe y puede atenuar y/o absorber esta crecida proyectada, porque el agua que ingresa detiene su velocidad, su arrastre pierde fuerza, y si las 601 de 813

medidas de prevención son las adecuadas, podría no existir un rebalse, se podría mantener el embalse en invierno con la capacidad adecuada para absorber este impacto.

Cálculo del volumen de crecida, máximo esperado

Volumen max crecida Tc 1,81 (hr) PP (Hrs) M3/total Cota 0,4 5.048 251,8 0,7 13.024 251 1,1 25.143 250,5 1,5 36.735 250 1,8 73.712 249,5 Total 153.661 Dif 3.0 m

La tabla muestra que en el tiempo de 1.81 hr (108.6 min) se genera el peak de crecida de 26 m3/seg para un T24-1000, esto quiere decir que en un plazo muy breve se produce este torrente, un “aluvión”, y esto en volumen equivale a 153.600 m3, entonces si el embalse se encuentra con este volumen disponible o sea 3 m de cota o más por factores de seguridad durante el invierno, entonces esta torrencialidad puede y será almacenada mientras perdure la crecida.

Además, en consideración a la tubería de descarga instalada por exigencias de la DGA a este tipo de embalses medianos clase B, se podrá usar para mantener regulado esta disponibilidad de volumen en el tranque y por otro a lado a devolver las aguas de escurrimiento que no le corresponden al titular.

En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los datos incorporados en el Informe Geológico, el cual se puede visualizar en el Anexo E.2 de la DIA, página 18, se presentó un estudio llamado “Identificación De La Población Y/O La Infraestructura Potencialmente Afectada, En Virtud De La Ubicación Y El Área De Influencia Del Proyecto, Frente A Una Eventual Falla O Colapso De Las Obras”. En este informe se realiza un análisis de la seguridad de obra, en donde se identifican los posibles fallos y su correspondiente medida de prevención:

Falla Causa Efecto Medida de Prevención y Ubicación en el Informe Falla del muro Sismo de gran magnitud Filtraciones o falla al corte Diseño antisísmico de la estructura. Informe Mecánica de Suelos, Anexo Adenda I 602 de 813

Construcción deficiente Filtraciones o falla al corte. Plan de monitoreo durante la construcción. Ensayos Proctor de densidad y control de topografía durante la construcción del muro. Plan de llenado. Monitoreo rutinario del embalse Observación de falla incipiente. Punto 2.13 de este informe Desbordes Crecida superior a la de 1000 años. Desborde del canal de evacuación. Revancha recomendada para el caudal de descarga. Mantenimiento periódico del cauce de descarga. Verificación del funcionamiento de las obras de seguridad para una crecida con período de retorno igual a 10.000 años. Anexo III, memoria de cálculo Colapso del vertedero de seguridad ante crecida mayor a 10.000 años de periodo de retorno. Overtopping Medidas de seguridad frente al colapso de la obra. Punto 2.13 de este informe Erosión del cauce evacuador Velocidad erosiva Erosión del cauce aguas abajo del disipador de energía Cálculo de la velocidad erosiva y diseño con velocidades menores. Punto 2.13 de este informe Falla del drenaje Colapso de la tubería de drenaje. Filtraciones excesivas Especificaciones de la tubería (clase). Monitoreo Rutinario del embalse Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción Sifonamiento piping o tubificación en la presa o en su fundación. Instalación deficiente o sismo de magnitud no prevista Filtraciones con desplazamiento de material, que terminan en un proceso de sifonamiento o “piping”, finalizando con el colapso de la presa. En el diseño se ha dispuesto de un dren chimenea rodeado de una tela geotextil de filtro con descargas cada 30 m, que evita totalmente el desplazamiento de partículas, y por lo tanto el Piping. Construcción de acuerdo a las normas especiales del Informe de mecánica de suelos. Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción. Monitoreo rutinario de la presa

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De acuerdo lo señalado, los recursos acceden a la obra a través de una tubería de impulsión. En caso de emergencia la planta de bombas dejará de funcionar y por lo tanto este caudal no ingresará al embalse.

El embalse ha sido proyectado para cumplir con todos los requisitos de seguridad requeridos por las reglas del arte y por las exigencias de los servicios públicos que deben revisar y aprobar el proyecto. Estas exigencias contienen altos factores de seguridad que permiten garantizar la estabilidad de la obra bajo cualquier circunstancia previsible, incluidos sismos de gran envergadura, lluvias extremadamente intensas, etc.

Adicionalmente se propone un plan de monitoreo durante la operación de la obra y un plan de emergencias, que permitirá anticiparse a cualquier falla de la obra y anteponerse a daños por crecidas. Aunque se incluyan todas las normas de seguridad propuestas en la construcción del Embalse, el único evento que podría causar daños a terceros sería la ocurrencia de una lluvia de grandes proporciones que produzca una crecida considerable durante el proceso de construcción. Por lo que se considera la siguiente medida de prevención:

1.- La primera obra que se deberá construir corresponde a la tubería de fondo que permitirá encausar las aguas de la quebrada a través de ella con una seguridad adecuada. 2.- Confección de un canal de encauzamiento de aguas de la quebrada hasta la entrada de la tubería de fondo que permita derivar las aguas de dicho cauce hasta su ingreso a la tubería. 3.- Construcción de un canal de encauzamiento de las aguas desde la salida de la tubería de fondo hasta su devolución al estero.

Adicionalmente, se ha propuesto como medida de control en la etapa de operación, una pequeña intervención del cauce, para así evitar que ocurra una inundación en la zona poblada cercana al embalse. Esta zona achurada corresponde a un suelo altamente antropizado por lo que no habrá afectación a los recursos suelo y fauna.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 604 de 813

2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 4 Qué impacto ambiental tendrá dicho embalse.

Evaluación de la Respuesta Los antecedentes analizados durante el proceso de evaluación establecen que se ha evaluado ambientalmente el impacto sobre la fauna, y dado el tamaño menor del embalse, ya que abarcara 7,2 ha y el predio tiene más de 1420 ha, y porque el agua que acumulara le dará una condición ambiental muy favorable al sector durante el verano, sin duda permitirá ampliar su riqueza en densidad y especies. Todo esto se evaluará mediante monitoreos voluntarios para acreditar anualmente los efectos positivos en la fauna terrestre y aviar asociados a este nuevo humedal artificial. Los embalses agrícolas claramente traen beneficios a la flora y fauna local.

Sin embargo, los antecedentes y resultados de dichas evaluaciones pueden ser visualizados en el Anexo D.2 de la Declaración de Impacto Ambiental, denominado: “Caracterización Fauna 605 de 813

Terrestre”, el cual realiza una descripción y caracterización de la fauna terrestre presente en el área de estudio donde se emplazará el embalse de acumulación de agua para riego del Fundo Santa Irene.

El objetivo fundamental de este informe es elaborar un levantamiento bibliográfico de la fauna terrestre, además de identificar todas aquellas especies que se encuentren en alguna categoría de conservación en el predio en estudio. La información recopilada se entrecruza con las características del proyecto para identificar algún potencial efecto sobre el ecosistema fauna terrestre, de manera de tomar las medidas adecuadas, de ser necesarias, para no intervenir en el desarrollo de este.

El área en estudio se encuentra dentro del fundo Santa Irene, localidad Santa Irene, comuna de Palmilla de la Provincia de Colchagua, en la región del Libertador General Bernardo O’Higgins.

El área de Influencia del Proyecto posee características propias del ecosistema de bosques mediterráneo, con representación de los pisos vegetacionales de matorral espinoso mediterráneo interior bosque esclerófilo mediterráneo andino, Matorral bajo mediterráneo andino (Luebert y Pliscoff, 2006), los cuales se caracterizan por vegetación de baja altura y densa. Además, existe una fuerte influencia antrópica que domina el paisaje, incluyendo la presencia de zonas ampliamente intervenidas Para actividades de pastoreo y agricultura, las cuales pueden disminuir la biodiversidad local.

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS.

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1. 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre. 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua. 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente. 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus. 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre. 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica.

1. OBSERVANTE: Adrián Patricio Magaña Díaz.

Observación 1 Qué garantías son las que constituyen a la hora de correr riesgos de desborde de dicho embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas 606 de 813

temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular, la materialidad de construcción del muro cumple con las normativas establecidas, además su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción. Los informes que se adjuntan son:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

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Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 609 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej: 610 de 813

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 613 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 615 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 617 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Gustavo Andrés Molina Guajardo.

Observación 1 La construcción del embalse secara las napas subterráneas del agua potable.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente. 618 de 813

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 620 de 813

Cuando presentaron el proyecto mostraron la ubicación de los muros de contención, pero justo ahí va un camino.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes descritos por el Titular, los caminos que se visualizan cercanos al muro de contención son caminos internos.

Para mayor abundamiento, los antecedentes pueden ser visualizados en el numeral 1.3. “Localización del Proyecto” de la Declaración de Impacto Ambiental.

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 3 Quién nos asegura que realmente dejaran pasar el agua de las quebradas, o solo lo harán cuando el embalse este lleno.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

La DGA y la SMA podrán constatar en cualquier momento el registro, un libro y su control computacional, que deberá estar a la vista, tanto de las aguas que ingresan al embalse medidas en el aforador, como aquellas que se devuelven de acuerdo a la metodología propuesta en el IT y que la DGA deberá aprobar cuando se otorgue el permiso de construcción de la obra.

La devolución de estas aguas será en forma inmediata, apenas ocurra el escurrimiento de las aguas lluvias, además se ha propuesto que un representante de los parceleros, pueda decidir de cual forma 621 de 813

sea lo más conveniente para su liberación, ya sea en forma gradual o lo más rápido posible, el propósito es evitar daños por inundación aguas abajo.

Fundamento. El criterio empleado para considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe.

Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma:

Balance De Masas en el Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables:

1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo

2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas.

3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja.

4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida.

5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego.

6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo. La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es:

Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb

Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento:

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto.

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Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse.

En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3)

Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total. El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s

El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos 623 de 813

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

• Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse.
• Lectura del limnímetro
• Lectura de la Bandeja de evaporación clase A
• Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones
• Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga
• Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce.

Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia).

Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875

5° VRest = (Qi + Qf) /2 x (t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido. Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento. Observación 4 Qué pasa con la tranquilidad de las familias que viven a poco más de un Kilómetro de la ubicación del tranque.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. 624 de 813

Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, lo cual establece la seguridad en la construcción y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) 625 de 813

= 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 627 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 631 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 633 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 635 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

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Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. OBSERVANTE: Nelson del Carmen Peña Pino.

Observación 1 Porque una empresa puede asegurar el agua de sus cultivos y mi jardín que riego con esa agua, quedara dependiendo de que ellos dejen pasar el agua.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal El Salto, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

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La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue. 638 de 813

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia y se medirán de acuerdo al método descrito en párrafos siguientes.

Observación 2 Si esta construcción afecta el suministro de agua potable, quién responderá por eso.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

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Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Valerio José Ponce Becerra.

Observación 1 Quién fiscalizará que el agua que entra de la quebrada sea la misma que ellos devuelvan.

Evaluación de la Respuesta 641 de 813

El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio 642 de 813

Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Observación 2 Porque 48 horas tienen para iniciar plan de emergencia, que seguridad me da eso para mí y vecinos. 643 de 813

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

El Titular corrige la redacción de los Riesgos anexados en la Ficha Resumen Ítem 5. En caso de ocurrir cualquier evento se procederá a informar a la SMA y al organismo encargado (SAG, CONAF, DGA Etc.) inmediatamente. El informe que se generará de ese monitoreo inicial será entregado antes de 48 horas.

Paralelamente, una vez ocurrido el evento se dará aviso inmediato a la junta de vecinos y mediante un sistema de alarma, sirenas y/o altavoces a los habitantes de las poblaciones cercanas.

Plan de Control de Contingencias Riesgo Falla del Muro por Sismo Grado Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada. Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. El embalse lleno, un sismo grado 8,4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, en el caso se observarse condiciones de riesgo. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En el caso que el monitoreo estime un daño de riesgo, se informará a la SMA y a la DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Precipitaciones Intensas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro – Vertedero Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia El nivel de llenado máximo será de 50-60 cm antes del nivel del vertedero, con el fin de asegurar la contención de cualquier evento de mayor precipitación histórica para la zona. Es por esto que se considerará que una lluvia de 100 mm en 24 horas subirá el nivel a 10 cm. Asimismo, cabe destacar que al ser el llenado de este tranque mediante el bombeo, no se prevé el uso del 644 de 813

vertedero por esta causa, no obstante, en caso de ocurrir, el Administrador Predial será el encargado de que las bombas de llenado no estén en funcionamiento y abrirá las válvulas de descarga, hasta normalizar cuando el nivel este entre los 50-60 cm bajo la línea del vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 a.- Se revisará que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y válvula tubería de salida esté operativa. b.- En caso de vertimiento por el vertedero el agua continuará por el canal de descarga para continuar por el curso natural aguas abajo del Muro.  Se informará a Administrador predial. Riesgo Nivel 1

a.- Se avisará al Administrador predial. b.- Se enviará personal a descargar vía válvula. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- Se mantendrá informado al titular del evento según los datos entregados por las fuentes meteorológicas. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. b.- Se registrarán los datos entregados por el limnímetro en el evento meteorológico

Riesgo Amago de Incendio Embalse y Área de Influencia del Proyecto Embalse Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación – Cierre Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Embalse y Área de Influencia del Proyecto Embalse Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Este riesgo está asociado a un manejo inadecuado de materiales combustibles durante la fase de construcción, y debido a la gran presencia de vegetación en torno al área del Proyecto. También incide en este aspecto el clima, en caso de producirse altas temperaturas, con baja humedad y gran flujo de viento lo que pueden incrementar el riesgo de incendio forestal. Con el embalse sin agua, la lámina HDPE podría verse afectada por incendio en pastizales en el contorno, no sólo generando filtraciones y pérdidas de agua, sino un escurrimiento bajo ella que impedirá su llenado. Por esta razón, deberá ser reparada antes de próxima temporada para su correcto llenado. Si es posible, se procederá a la creación de una brigada de emergencia con el fin de combatir, previa autorización y capacitación de CONAF, en caso de amago de incendio. Nivel 1 En caso de que el daño hubiese afectado la reforestación, el titular deberá reponerla en la 645 de 813

misma forma y cantidad afectada. Forma de control y seguimiento a.- Se mantendrá un registro de los eventos ocurridos. b.- Se enviará personal del predio para amagues iniciales, y se dispondrá toda ayuda necesaria a Bomberos o CONAF si fuera de mayor envergadura. Nivel 2 Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- En caso de que algún trabajador se viera enfrentado a un incendio, deberá informar inmediatamente al jefe de obra y al administrador predial. Nivel 2 b.- Paralelamente, se avisará a Bomberos de la comuna de Palmilla y a CONAF mientras la brigada de emergencias, previamente autorizada por CONAF, procederá a contener el incendio utilizando los equipos extintores portátiles. Nivel 3 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. Solo en caso que el incendio sea considerado de envergadura se informará a la SMA.

Riesgo Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del Proyecto (ej. Uso de combustible) Fase del Proyecto a la que aplica Construcción y Cierre Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Durante la escarpe, excavación y relleno del muro se empleará maquinaria, pero la mantención de estas se realizará fuera del área proyecto, no se guardarán residuos peligrosos en la zona cercana al tranque. El combustible se empleará sólo en el día, no se hará acopio en la faena. Nivel 2. Forma de control y seguimiento Se establecerá un contrato con la empresa constructora, y se llevará un registro de eventos. En el caso de ocurrencia de un evento no previsto, se dará origen a un informe, aun cuando se procederá a recoger y a limpiar la zona de derrame. Posteriormente, se dispondrá en un envase correspondiente al tipo de Residuo Peligroso generado el que será llevado a un sitio de disposición final. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia En caso de emergencia se enviará al personal a controlar de inmediato un posible derrame, colocando barreras de contención, y elementos 646 de 813

absorbentes, arena o aserrín, recogiéndose todo de inmediato, estos residuos se llevarán a envases de contención y luego se despacharán a lugares autorizados para su disposición final. Se hará informe de Nivel 2, se llevará registro e informe validación Nivel 3. Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. Si el derrame fuera significativo y escapara de los límites del área de influencia, se informará de ello a la SMA y SEREMI de Salud de O´Higgins inmediatamente, el informe se emitirá antes de 48 horas.

Riesgo Inundación Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro o Presa de Tierra, Vertedero de Seguridad, Tubería de Descarga, Válvulas. Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Tal como se explica en la DIA se construirá un vertedero de seguridad, de tipo lateral denominado Krugger, el que se ubicará en el extremo Nor- Oriente del área inundada. Es durante la fase de construcción que se implementarán las siguientes medidas: a.- Se revisará anualmente, en el mes de abril, que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y se procederá a su limpieza. b.- Se revisará que la válvula de la tubería de salida esté operativa. c.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores y pobladores locales. d.- Las capacitaciones se realizarán una vez al año, dejando un registro de la fecha y del listado de participantes. e.- Se instalarán señaléticas de vías de escape y se informará a los trabajadores y pobladores. f.- Se dispondrá en un lugar público teléfonos de emergencias.

a.- Se avisará al Administrador predial. Riesgo Nivel 1. b.- Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. d.-Se guardará un registro en carpeta de todas las capacitaciones realizadas al personal. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- Se mantendrá al titular informado, durante la duración del evento. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. c.-Se dará aviso a personas e instalaciones cercanas del riesgo de inundación. Además, se procederá a enviar medios a controlar la situación. Nivel 2 647 de 813

Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 3, se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente, el informe será enviado antes de 48 horas.

Riesgo Sismo grado terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. El embalse lleno, un sismo grado 8.4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, y población cercana en Sta. Irene y Sta. Matilde, en el caso se observarse condiciones de riesgo de forma inmediata vía teléfono de personal del predio y que vive en el poblado y que estos a su vez informen a la gente. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de ocurrir un colapso del muro del tranque se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud de O´Higgins, ONEMI y a la Municipalidad de Palmilla inmediatamente, mientras que el informe será enviado antes de 48 horas.

B. Plan de Control de Emergencias: El Nivel 3 corresponde a una situación que sobrepasa la capacidad local de respuesta. Además, se establece una coordinación a nivel provincial o regional, para dar respuesta a la emergencia.

Riesgo Falla del muro por Sismo-Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente 648 de 813

se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Observación 3 Qué pasa si el día de mañana, nos quedamos sin agua potable, por culpa del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. 650 de 813

• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día
• Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Celia Alejandra Vargas Espinoza.

Observación 1 Mi pregunta es la siguiente, la comisión que realizó los estudios del terreno en el sector del cerro Santa Irene, es la entidad competente; y al construir el embalse, se han dado cuenta del peligro inminente que representa en nuestra comunidad debido a lo drenado del cerro.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes incorporados por el Titular, se establece que los ingenieros calculistas antes de diseñar reconocen el lugar y basan sus propuestas en informes técnicos.

Luego de obtener los permisos ambientales (actual DIA en trámite) y luego el permiso de construcción que deberá otorgar al DGA, y solo después de obtener ambos permisos, se invitara a distintas empresas a conocer el terreno y entregar toda la información técnica necesaria.

Para mayor abundamiento, se incorpora el listado de profesionales que participaron en la elaboración de la Declaración de Impacto Ambiental.

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En la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca. 652 de 813

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

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El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes. 655 de 813

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

Estudio Sondajes (Veradril) 656 de 813

Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

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Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el 658 de 813

análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 660 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 662 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: Inés del Carmen Cáceres Tobar.

Observación 1 Qué pasa con los pequeños agricultores que usamos es agua para regar.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. 663 de 813

Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. Los derechos de agua corresponden al Canal Almahue, y de este canal tronco nace un ramal que se llama canal El Salto, estas aguas se entregan basados en un marco proporcional fijo que se describe a continuación.

La necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal El Salto, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Todas las aguas provenientes del escurrimiento de aguas lluvias será devuelta aguas abajo del muro, en forma inmediata de ocurrida la lluvia.

Observación 2 Quién nos asegura que dejarán pasar el agua de las quebradas, ya que está claro, que es con esa agua que piensan llenarlo.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. 666 de 813

Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. El criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe. Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma: Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables: 1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo 2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas. 3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja. 4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida. 5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego. 6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo. La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es: Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento: 667 de 813

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto. Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse. En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3)

Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2 La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total.

El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera:

Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s Qaf = caudal aforado m3/s

El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 668 de 813

Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t= Tiempo en segundos

El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo.

En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo:

a.- Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse. b.- Lectura del limnímetro c.- Lectura de la Bandeja de evaporación clase A d.- Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones e.- Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga f.- Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue.

Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse.

Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia)

Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación:

1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf) /2 x (t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido.

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleará será 24 horas.

Observación 3 (tuto) Donde están nuestros derechos de vivir, en un lugar tranquilo y seguro, si en caso de derrumbe, piensan avisarnos dentro de 48 horas.

Evaluación de la Respuesta El Titular corrige la redacción de los Riesgos anexados en la Ficha Resumen Item 5. En caso de ocurrir cualquier evento se procederá a informar a la SMA y al organismo encargado (SAG, CONAF, DGA Etc.) inmediatamente. El informe que se generará de ese monitoreo inicial, será entregado antes de 48 horas.

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Paralelamente, una vez ocurrido el evento se dará aviso inmediato a la junta de vecinos y mediante un sistema de alarma, sirenas y/o altavoces a los habitantes de las poblaciones cercanas.

Plan de Control de Contingencias Riesgo Falla del Muro por Sismo Grado Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada. Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. El embalse lleno, un sismo grado 8,4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Forma de control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, en el caso se observarse condiciones de riesgo. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En el caso que el monitoreo estime un daño de riesgo, se informará a la SMA y a la DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro – Vertedero Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2

Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a descargar vía válvula. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2 670 de 813

Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.-Se mantendrá informado al titular del evento según los datos entregados por las fuentes meteorológicas. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. .-Se registrarán los datos entregados por el limnímetro en el evento meteorológico Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA y DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Aluviones Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación - Cierre Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Embalse - Zona de Influencia Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Durante las fases de construcción, operación y cierre del proyecto se: a.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores con el fin de instruirlos en trabajo seguro ante un evento de riesgos naturales b.- Designación de un organigrama y protocolo de actuación, y asignación de roles, con tal de clarificar las funciones del personal en obra. c.-Se realizarán monitoreos en las quebradas con el fin de evitar eventos que puedan ocasionar situaciones de riesgo. d.-En caso de que corresponda se limitará un área segura con el fin de proteger a los trabajadores durante la etapa de construcción. Nivel 1

Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Ante una eventual emergencia de riesgos de aluvionales se tomarán las siguientes medidas:  Se dará aviso inmediato al administrador del predio.  Se deberá paralizar inmediatamente las obras y en caso de ser pertinente se procederá a evacuar al personal a las áreas seguras.  Una vez ocurrida la emergencia, se procederá a delimitar un área de restricción, en la que sólo pueda ingresar personal entrenado.  Se mantendrá informado al titular durante todo el tiempo que dure este evento. Riesgo Nivel 2.  En caso de ameritar las condiciones de riesgo se implementarán medidas de contención de sectores, tales como mallas de contención, revegetación y/o aterrazamiento de taludes.

Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla 671 de 813

inmediatamente. En caso de acreditarse un daño relevante se enviará un informe a la SMA, antes de 10 días.

Riesgo Inundación Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro o Presa de Tierra, Vertedero de Seguridad, Tubería de Descarga, Válvulas. Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Tal como se explica en la DIA se construirá un vertedero de seguridad, de tipo lateral denominado Krugger, el que se ubicará en el extremo Nor- Oriente del área inundada. Es durante la fase de construcción que se implementarán las siguientes medidas: a.- Se revisará anualmente, en el mes de abril, que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y se procederá a su limpieza. b.- Se revisará que la válvula de la tubería de salida esté operativa. c.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores y pobladores locales. d.- Las capacitaciones se realizarán una vez al año, dejando un registro de la fecha y del listado de participantes. e.- Se instalarán señaléticas de vías de escape y se informará a los trabajadores y pobladores. f.-Se dispondrá en un lugar público teléfonos de emergencias.

de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. Riesgo Nivel 1. b.- Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.-Se llevará un registro de lo sucedido. d.- Se guardará un registro en carpeta de todas las capacitaciones realizadas al personal. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- Se mantendrá al titular informado, durante la duración del evento. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. c.-Se dará aviso a personas e instalaciones cercanas del riesgo de inundación. Además, se procederá a enviar medios a controlar la situación. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 3, se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente, el informe será enviado antes de 48 horas.

Sismo grado terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro 672 de 813

Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3 Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, y población cercana en Sta Irene y Sta Matilde, en el caso se observarse condiciones de riesgo de forma inmediata vía teléfono de personal del predio y que vive en el poblado y que estos a su vez informen a la gente. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de ocurrir un colapso del muro del tranque se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud de O´Higgins, ONEMI y a la Municipalidad de Palmilla inmediatamente, mientras que el informe será enviado antes de 48 horas.

Plan de Emergencias Riesgo Falla del muro por Sismo-Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando 673 de 813

maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Riesgo Rebalse muro por Lluvias Intensas con Vertimiento de Aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento  Se dará aviso al Administrador Predial.  Se enviará personal a descargar vía válvula.  Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Observación 4 Y si más adelante se secan las napas y afectan el suministro de agua potable.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente. 674 de 813

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: José Manuel Rivera Silva.

Observación 1 676 de 813

Dentro de las medidas de contención ante una posible ruptura del dique o embalse se nos habló de una barrera de contención de las aguas, preguntas: a) En donde, cómo y de que material será dicha barrera de contención. b) Dichas aguas hacia donde serán desviadas. c) Los vecinos seremos informados de dicha rotura en un lapso de tiempo de minutos horas y como será es información “sirena, SMS, altavoz, etc.”

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes expuestos por el Titular, en caso de una falla en el muro se procederá a realizar una intervención en el cauce de la Quebrada La Posesión. Esta intervención se realizará un desvío con maquinaria pesada perteneciente a la agrícola, la que será rellenada con material del suelo cercano a la quebrada, este desvío se realizará antes del cruce de la quebrada por el camino público, para sí evitar que el caudal llegue al poblado.

El cauce será desviado hacia el sur poniente que correspondería a terreno de cultivo, siendo este el lugar en donde se produciría la inundación proveniente del embalse.

En cuanto ocurra este evento se procederá a en el Plan de Emergencias: Riesgo Sismo grado terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de control y seguimiento Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe 677 de 813

en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Además, de avisar a las autoridades se procederá paralelamente dar aviso a los habitantes de las poblaciones cercanas, utilizando diversos métodos en los que se contarán con sirenas y altavoces. Cabe destacar que, se calcula que la inundación será de la inundación de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, (30 cm, aproximadamente) en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 Contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 Cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo. 678 de 813

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Observación 2 Otra cosa que se nos dijo, que las quebradas no serían intervenidas en sus aguas.

a) Como serán medidas las aguas de las quebradas y de qué forma serán recanalizadas dichas aguas abajo. b) Será la misma cantidad de agua la que será canalizada cerro abajo.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes entregados por el Titular, las aguas lluvias en su totalidad serán devueltas aguas abajo del muro, serán medidas en el aforador de afluentes ubicado en la cola del embalse, y determinada su devolución basado en el IT y medidas en el aforador de salida.

Para mayor abundamiento, se debe aclarar que las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Observación 3 Dentro de las aguas intervenidas de quebradas más el tranque, de qué forma no serán afectadas las napas subterráneas, y si así fuera, de qué forma seremos compensados los vecinos afectados; recuerden que en la última reunión les informamos que contábamos con norias inscritas como históricas, las cuales no pueden ser intervenidas en sus napas subterráneas, ya que de ellas dependemos nosotros; por ser zona de rulo y la única forma de regar nuestros cultivos son las norias.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

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Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

1. OBSERVANTE: M. Nataly Cáceres Cáceres.

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Observación 1 Cómo se calculó la distancia del embalse con la población, si yo vivió apoco más de1 km. Y el proyecto dice que son 3.8 km.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las coordenadas del muro, en su extremo nororiente, son: UTM son 6.181.423 N y 291.358 E, Datum WGS 84 H19 S. Lugar Distancia (Km) Coordenadas destino Muro al acceso del predio 1.5 6.182.079 N; 289.654 E Muro primera casa Sta Irene lado izquierdo, camino acceso predio 3.0 6.182.424 N; 288.517 E Muro primera casa Sta Irene lado derecho, camino acceso predio 3.0 6.182.425 N; 288.533 E Muro sector central poblado Sta Irene 3,8 6.182.656 N; 287.772 E Acceso predio a primera casa lado izquierdo y derecho 1,2 6.182.079 N; 289.654 E / 6.182.425 N; 288.533 E

Observación 2 En caso de un derrame del embalse repentino, tendremos alguna posibilidad de evacuar.

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes descritos en el Informe Técnico de la DIA, existe un plazo de 7 horas, en los cuales se podrán adoptar las medidas correctivas, desvió de aguas, aviso a la población, solicitar ayuda de las autoridades e del caso, etc, y según los protocolos de seguridad considerados en esta DIA.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 684 de 813

2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 3 Qué pasa con los pequeños agricultores, que ocupan el agua de la quebrada para regar.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. Según los antecedentes entregados por el Titular y descritos en el Anexo D “Certificados de Riego”, en el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA y los descritos en el Anexo A.1 Derechos de Usufructo de la ADENDA Complementaria, se establece lo siguiente. 685 de 813

Para mayor abundamiento, el Anexo J “Entrega de Derechos de Agua” de la ADENDA tiene por objeto definir un procedimiento adecuado para determinar los volúmenes de aguas que deben ser entregados por el embalse con el objeto de no embalsar aguas que no pertenecen al propietario. Para ello se debe determinar la totalidad de los caudales afluentes al embalse y distinguir las aguas que corresponden a aguas lluvias, que por su naturaleza pueden ser embalsadas y de acuerdo al Artº 10 del Código de Aguas, en tanto las aguas que corresponden a escorrentía deberían mantener su flujo aguas abajo del muro. El criterio empleado para hacer esta distinción, es considerar que las aguas lluvia son aquellas que ingresan al embalse durante la lluvia y hasta el lapso de tiempo definido como tiempo de concentración de la cuenca (Tc). Con posterioridad a dicho lapso de tiempo, las aguas son consideradas como escorrentía y deben ser restituidas por el embalse a través de su válvula de desagüe. Para efectos de la cuantificación del volumen producido por la cuenca aportante, se puede procederá de la siguiente forma: Balance De Masas En El Embalse. Consiste en calcular el volumen total ingresado durante un intervalo de tiempo midiendo las siguientes variables: 1.- Nivel de aguas en el embalse al inicio del intervalo de tiempo (Li). Corresponde a la lectura del limnímetro al inicio del periodo de tiempo 2.- Volumen de agua ingresado mediante bombeo (Vb). Medido en el medidor de la planta de bombas. 3.- Volumen de pérdidas por evaporación (Ve). Se obtiene de la medición de la evaporación en el evaporímetro de bandeja clase A multiplicado por el área inundada en el intervalo de tiempo corregida mediante el coeficiente de bandeja. 4.- Volumen de filtraciones captadas por el sistema de drenaje de la presa (Vf). Se mide en el aforador de salida. 5.- Volumen entregado al riego o devuelto al cauce durante el intervalo (Vr), Se mide en el aforador de salida o en el medidor de la tubería de entrega al riego. 6.- Nivel de aguas en el embalse al final del intervalo de tiempo (Lf). Corresponde a la lectura del limnímetro al final del periodo de tiempo. La variación de volumen en el embalse correspondiente a los niveles Li y Lf (V) se obtiene de la curva de embalse, que relaciona el volumen embalsado con la altura de aguas medida en el limnímetro. Esta curva se obtiene de la topografía de la zona inundada una vez construido el embalse. El volumen ingresado en el intervalo de tiempo considerado es: Vi= V+Vf+Ve+Vr-Vb Medición Empleando Aforador Cauce Principal. El motivo de realizar esta medición es tener mejores elementos para comprobar que el volumen de escurrimiento medido es el correcto, al tener una base de comparación y para ello se seguirá el siguiente procedimiento: 686 de 813

Se mide el caudal aportado por el cauce principal, mediante un aforador. A partir de este se calcula la producción específica de la superficie aportante a ese punto. Las áreas aportantes cuyo caudal no fue medido, tienen una producción específica similar pero menor que la que aporta al cauce principal debido al aumento de precipitación con la altura, encontrándose éstas en posición más baja que la primera. Se estima que dicha producción específica menor corresponde a un 90 % de la correspondiente al área que se encuentra aguas arriba del embalse. En la siguiente figura se indica las áreas aportantes correspondientes al Cauce principal (A1) y Las que no alcanzan a ser medidas mediante el aforador (A2 y A3)

Las áreas aportantes son las siguientes: A1 = 6.00 km2 A2 = 1.00 Km2 A3 = 0.25 km2

La superficie medida por el aforador es A1, A2 y A3 aportan al embalse pero no alcanzan a ser medidas por el aforador. Esta área no medida corresponde a un 20,8% del área total. El caudal afluente al embalse es el caudal medido más un caudal adicional aportado por las áreas 2 y 3. Estas áreas, que suman 1,25 km2, tienen una producción específica de 90 % por lo que el caudal afluente se calcula de la siguiente manera: Q= Qaf + Qaf/6 x 1.25 x 0.9 = 1.1875 x Qaf Q = caudal que ingresa al embalse m3/s 687 de 813

Qaf = caudal aforado m3/s El volumen ingresado al embalse en el periodo de tiempo considerado es: Vi = (Qi + Qf)/2 x t Vi = Volumen ingresado al embalse en t m3 Qi = Caudal Inicial m3/s Qf = Caudal Final m3/s t = Tiempo en segundos El control del ingreso al embalse se efectuará con el aforador y se verificará con el balance de masas. Si la diferencia de ambos cálculos es inferior a 10 % se considerará válido, en caso contrario se ajustará el cálculo del caudal ingresado a partir del aforo. En resumen, el procedimiento a emplear requiere de las siguientes mediciones al inicio y al final del intervalo de tiempo: * Lectura del aforador de barrera triangular en la entrada del cauce principal al embalse. * Lectura del limnímetro * Lectura de la Bandeja de evaporación clase A * Lectura del aforador aguas abajo de la entrega de las filtraciones * Lectura del caudalímetro ubicado en la tubería de descarga * Lectura en el caudalímetro de las bombas de impulsión desde el Canal Almahue. Cálculo por ambos métodos y corrección de volumen ingresado en caso de requerirse. Cálculo Del Volumen Correspondiente A Aguas Que Deben Ser Restituidas Al Cauce. Como se indicó las aguas de escorrentía deben ser restituidas al cauce, por lo que se debe calcular el volumen almacenado durante el periodo de escorrentía. El inicio del periodo de intervalo de tiempo es t= tc (tiempo de concentración en la cuenca, medido desde que se detecta el fin de la lluvia) Los pasos a seguir para este cálculo se indican a continuación: 1° lectura del aforador Q1 en t = tc desde que para o deja de llover. 2° Qi = Q11.1875 3° lectura del aforador de Q2 en t +t 4° Qf = Q21.1875 5° VRest = (Qi + Qf) /2 x (t) donde t es el tiempo transcurrido desde t hasta que termina el periodo de medición VRest corresponde al volumen que debe ser restituido. 688 de 813

Se debe repetir el control hasta el término de la escorrentía que se detectará en el aforador. El intervalo de tiempo que se empleara será 24 horas.

Observación 4 Con los problemas de sequía que tiene el país, no es un riesgo intervenir justo el lugar por donde pasa la napa subterránea que abastece nuestra agua potable.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. 690 de 813

• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día
• Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Observación 5 Porqué un embalse justo en un lugar con pendiente.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca. 691 de 813

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

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El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

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Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

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Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) 696 de 813

El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

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Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena. 698 de 813

Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 699 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 701 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Observación 6 Porqué, si piensan abastecer con el canal Almahue, no construyen un tranque en una de sus parcelas cercanas al canal.

Evaluación de la Respuesta En Virtud de los análisis de los terrenos aledaños al canal, se debe establecer que son terrenos de gran cualidad agrícola, no se desea modificar esta situación, por otro lado la elevación hasta el embalse propuesto implica regar en sectores cercanos a este y su costo de impulsión seria el mismo.

Observación 7 Quién fiscalizará, que el agua de las quebradas que entre al embalse sea la misma que sale.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes. 702 de 813

Las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así 703 de 813

por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Observación 8 Asegurar que se llena con el canal Almahue, será solo la pantalla para poder llenar el embalse con el agua de las quebradas.

Evaluación de la Respuesta Las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o 704 de 813

dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

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En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 9 Se imaginan la psicosis y miedo en caso de un temblor o terremoto, sin saber si el embalse resistirá.

Evaluación de la Respuesta Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

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1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO 707 de 813

Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 709 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej: 710 de 813

Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 713 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 715 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 717 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

1. OBSERVANTE: Danitza Becerra Sandoval.

Observación 1 Quién nos asegura que dejen pasar la misma agua que entre al embalse.

Evaluación de la Respuesta Las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el 718 de 813

Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Observación 2 Quién protegerá a mi familia en caso de derrame repentino del embalse.

Evaluación de la Respuesta Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

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IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las 721 de 813

nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 723 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 727 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 729 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 731 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 Contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 Cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 732 de 813

2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro 3. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación 4. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 3 48 horas para actuar en caso de emergencia es una burla.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

El Titular corrige la redacción de los Riesgos anexados en la Ficha Resumen Item 5. En caso de ocurrir cualquier evento se procederá a informar a la SMA y al organismo encargado (SAG, CONAF, DGA Etc.) inmediatamente. El informe que se generará de ese monitoreo inicial, será entregado antes de 48 horas.

Paralelamente, una vez ocurrido el evento se dará aviso inmediato a la junta de vecinos y mediante un sistema de alarma, sirenas y/o altavoces a los habitantes de las poblaciones cercanas.

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Plan de Control de Contingencias Riesgo Falla del Muro por Sismo Grado Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada. Muro Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. El embalse lleno, un sismo grado 8,4 Richter y superior, puede provocar deslizamiento de material del muro. Primero se revisará el daño, si este es de magnitud, se solicitará informe de daño y plan de acción a un experto, generando informe que se enviará al SMA. Riesgo Nivel 3. Forma de control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, en el caso se observarse condiciones de riesgo. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En el caso que el monitoreo estime un daño de riesgo, se informará a la SMA y a la DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Lluvias Intensas con vertimiento de aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro – Vertedero Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2

Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a descargar vía válvula. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2 Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.-Se mantendrá informado al titular del evento según los datos entregados por las fuentes meteorológicas. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. 734 de 813

.-Se registrarán los datos entregados por el limnímetro en el evento meteorológico Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA y DGA inmediatamente, mientras que el informe será entregado antes de 48 horas.

Riesgo Aluviones Fase del Proyecto a la que aplica Construcción – Operación - Cierre Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Embalse - Zona de Influencia Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Durante las fases de construcción, operación y cierre del proyecto se: a.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores con el fin de instruirlos en trabajo seguro ante un evento de riesgos naturales b.- Designación de un organigrama y protocolo de actuación, y asignación de roles, con tal de clarificar las funciones del personal en obra. c.-Se realizarán monitoreos en las quebradas con el fin de evitar eventos que puedan ocasionar situaciones de riesgo. d.-En caso de que corresponda se limitará un área segura con el fin de proteger a los trabajadores durante la etapa de construcción. Nivel 1

Forma de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. b.-Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.- Se llevará un registro de lo sucedido. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Ante una eventual emergencia de riesgos de aluvionales se tomarán las siguientes medidas:  Se dará aviso inmediato al administrador del predio.  Se deberá paralizar inmediatamente las obras y en caso de ser pertinente se procederá a evacuar al personal a las áreas seguras.  Una vez ocurrida la emergencia, se procederá a delimitar un área de restricción, en la que sólo pueda ingresar personal entrenado.  Se mantendrá informado al titular durante todo el tiempo que dure este evento. Riesgo Nivel 2.  En caso de ameritar las condiciones de riesgo se implementarán medidas de contención de sectores, tales como mallas de contención, revegetación y/o aterrazamiento de taludes.

Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 2, se procederá a informar a la SMA, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente. En caso de acreditarse un daño relevante se enviará un informe a la SMA, antes de 10 días.

Riesgo Inundación 735 de 813

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro o Presa de Tierra, Vertedero de Seguridad, Tubería de Descarga, Válvulas. Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. Tal como se explica en la DIA se construirá un vertedero de seguridad, de tipo lateral denominado Krugger, el que se ubicará en el extremo Nor- Oriente del área inundada. Es durante la fase de construcción que se implementarán las siguientes medidas: a.- Se revisará anualmente, en el mes de abril, que el vertedero se encuentre libre de obstáculos y se procederá a su limpieza. b.- Se revisará que la válvula de la tubería de salida esté operativa. c.- Se realizarán capacitaciones a los trabajadores y pobladores locales. d.- Las capacitaciones se realizarán una vez al año, dejando un registro de la fecha y del listado de participantes. e.- Se instalarán señaléticas de vías de escape y se informará a los trabajadores y pobladores. f.-Se dispondrá en un lugar público teléfonos de emergencias.

de control y seguimiento a.- Se avisará al Administrador predial. Riesgo Nivel 1. b.- Se enviará personal a monitorear las zonas que puedan presentar un riesgo. c.-Se llevará un registro de lo sucedido. d.- Se guardará un registro en carpeta de todas las capacitaciones realizadas al personal. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia a.- Se mantendrá al titular informado, durante la duración del evento. b.- Se monitoreará el registro del nivel del tranque durante la emergencia, entregado por el limnímetro. c.-Se dará aviso a personas e instalaciones cercanas del riesgo de inundación. Además, se procederá a enviar medios a controlar la situación. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de que ocurra un evento Nivel 3, se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud, DGA, ONEMI Regional y a la Ilustre Municipalidad de Palmilla inmediatamente, el informe será enviado antes de 48 horas.

Sismo grado terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro 736 de 813

Acciones o medidas a implementar para prevenir la contingencia. En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3 Forma de control y seguimiento Cumplimiento de plan de acción y envío informe al SMA, se procederá hacer reparaciones del caso. Acciones o medida a implementar para controlar la emergencia Se enviará personal a revisar el estado del muro, si existen grietas, filtraciones o desbordes, se enviará maquinaria si fuera el caso, se abrirán las válvulas de evacuación para disminuir la altura de llenado, si fuera el caso. Se avisará a Bomberos, Carabineros, y población cercana en Sta Irene y Sta Matilde, en el caso se observarse condiciones de riesgo de forma inmediata vía teléfono de personal del predio y que vive en el poblado y que estos a su vez informen a la gente. Se hará informe al respecto, se llevará registro. Nivel 2 Oportunidad y vías de comunicación a la Superintendencia del Medio Ambiente (SMA) de la activación del Plan de Emergencia. En caso de ocurrir un colapso del muro del tranque se procederá a informar a la SMA, SEREMI de Salud de O´Higgins, ONEMI y a la Municipalidad de Palmilla inmediatamente, mientras que el informe será enviado antes de 48 horas.

Plan de Emergencias Riesgo Falla del muro por Sismo-Terremoto Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Muro Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando 737 de 813

maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a Carabineros y Bomberos, y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, inmediatamente y se enviará un informe en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Riesgo Rebalse muro por Lluvias Intensas con Vertimiento de Aguas Fase del Proyecto a la que aplica Operación Emplazamiento, parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones o medidas a implementar para controlar la emergencia Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento  Se dará aviso al Administrador Predial.  Se enviará personal a descargar vía válvula.  Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Observación 4 Quién me asegura el agua potable.

Evaluación de la Respuesta En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizados para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el 738 de 813

comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el que resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Mónica Jeria Quezada.

Observación 1 Quién nos asegura que la empresa no sea el único que use el agua de las quebradas del cerro.

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Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las instituciones que velan por el resguardo de los intereses de la población, entre ellas la DGA, de todos modos basado en los derechos de agua con que cuenta el titular, el caudal promedio o dotación de agua mensual que entregaría el canal Almahue (ver certificado), permiten asegurar que el embalse podrá ser llenado en invierno y sin utilizar las aguas lluvias que serán devueltas al cauce principal, apenas ocurra en el evento.

Por otro lado, se puede verificar de la lectura de los horómetros de las bombas de impulsión hacia el embalse desde el tranque (A), el volumen acumulado y su verificación con las lecturas de los limnígrafos.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona 741 de 813

tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

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Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO” de este documento.

Observación 2 Cómo nos pueden asegurar que no causará problemas con el suministro de agua potable.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Magaly del Carmen Cueto Gómez.

Observación 1 Quién nos responderá si el día de mañana ocurre un aluvión.

Evaluación de la Respuesta Según los datos entregados por el Titular, los cálculos de diseños hidráulicos establecidos, para este tipo de embalse deben corresponder para un periodo 1000 años y una verificación de 10.000 años, o sea se debe adoptar las precipitaciones máximas que puedan ocurrir dentro de ese periodo y para un tiempo de 24 horas. Por lo mismo el vertedero de seguridad es tan grande debe absorber este caudal instantáneo calculado en 26 m3/seg.

Dicho esto, los caudales esperados son de magnitudes muy elevadas y sin duda la capacidad de porteo de la quebrada santa Irene no lo resistiría, habría desborde. Sin embargo, debe aclararse que el proyecto “no sumaria” un mayor caudal, sería el mismo en el peor de los casos, pues este depende de la cantidad de lluvia o su intensidad y el tamaño de la cuenca.

Lo favorable de construir el embalse es que debe y puede atenuar y/o absorber esta crecida proyectada, porque el agua que ingresa detiene su velocidad, su arrastre pierde fuerza, y si las medidas de prevención son las adecuadas, podría no existir un rebalse, se podría mantener el embalse en invierno con la capacidad adecuada para absorber este impacto.

Cálculo del volumen de crecida, máximo esperado

Volumen max crecida Tc 1,81 (hr) PP (Hrs) M3/total Cota 0,4 5.048 251,8 0,7 13.024 251 1,1 25.143 250,5 745 de 813

1,5 36.735 250 1,8 73.712 249,5 Total 153.661 Dif 3.0 m

La tabla muestra que en el tiempo de 1.81 hr (108.6 min) se genera el peak de crecida de 26 m3/seg para un T24-1000, esto quiere decir que en un plazo muy breve se produce este torrente, un “aluvión”, y esto en volumen equivale a 153.600 m3, entonces si el embalse se encuentra con este volumen disponible o sea 3 m de cota o más por factores de seguridad durante el invierno, entonces esta torrencialidad puede y será almacenada mientras perdure la crecida.

Además, en consideración a la tubería de descarga instalada por exigencias de la DGA a este tipo de embalses medianos clase B, se podrá usar para mantener regulado esta disponibilidad de volumen en el tranque y por otro a lado a devolver las aguas de escurrimiento que no le corresponden al titular.

En referencia a la respuesta entregada en la ADENDA 1, se solicita al Titular ampliar y actualizar la información en ICSARA 2 respecto a la pregunta señalada.

Según los datos incorporados en el Informe Geológico, el cual se puede visualizar en el Anexo E.2 de la DIA, página 18, se presentó un estudio llamado “Identificación De La Población Y/O La Infraestructura Potencialmente Afectada, En Virtud De La Ubicación Y El Área De Influencia Del Proyecto, Frente A Una Eventual Falla O Colapso De Las Obras”. En este informe se realiza un análisis de la seguridad de obra, en donde se identifican los posibles fallos y su correspondiente medida de prevención:

Falla Causa Efecto Medida de Prevención y Ubicación en el Informe Falla del muro Sismo de gran magnitud Filtraciones o falla al corte Diseño antisísmico de la estructura. Informe Mecánica de Suelos, Anexo Adenda I Construcción deficiente Filtraciones o falla al corte. Plan de monitoreo durante la construcción. Ensayos Proctor de densidad y control de topografía durante la construcción del muro. Plan de llenado. Monitoreo rutinario del embalse Observación de falla incipiente. Punto 2.13 de este informe Desbordes Crecida superior a la de 1000 años. Desborde del canal de evacuación. Revancha recomendada para el caudal de descarga. Mantenimiento periódico del cauce de descarga. Verificación del funcionamiento de las obras de seguridad para una crecida con período de retorno igual a 10.000 años. Anexo III, memoria de cálculo 746 de 813

Colapso del vertedero de seguridad ante crecida mayor a 10.000 años de periodo de retorno. Overtopping Medidas de seguridad frente al colapso de la obra. Punto 2.13 de este informe Erosión del cauce evacuador Velocidad erosiva Erosión del cauce aguas abajo del disipador de energía Cálculo de la velocidad erosiva y diseño con velocidades menores. Punto 2.13 de este informe Falla del drenaje Colapso de la tubería de drenaje. Filtraciones excesivas Especificaciones de la tubería (clase). Monitoreo Rutinario del embalse Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción Sifonamiento piping o tubificación en la presa o en su fundación. Instalación deficiente o sismo de magnitud no prevista Filtraciones con desplazamiento de material, que terminan en un proceso de sifonamiento o “piping”, finalizando con el colapso de la presa. En el diseño se ha dispuesto de un dren chimenea rodeado de una tela geotextil de filtro con descargas cada 30 m, que evita totalmente el desplazamiento de partículas, y por lo tanto el Piping. Construcción de acuerdo a las normas especiales del Informe de mecánica de suelos. Anexo I: Especificaciones Técnicas de Construcción. Monitoreo rutinario de la presa

De acuerdo lo señalado, los recursos acceden a la obra a través de una tubería de impulsión. En caso de emergencia la planta de bombas dejará de funcionar y por lo tanto este caudal no ingresara al embalse.

El embalse ha sido proyectado para cumplir con todos los requisitos de seguridad requeridos por las reglas del arte y por las exigencias de los servicios públicos que deben revisar y aprobar el proyecto. Estas exigencias contienen altos factores de seguridad que permiten garantizar la estabilidad de la obra bajo cualquier circunstancia previsible, incluidos sismos de gran envergadura, lluvias extremadamente intensas, etc.

Adicionalmente se propone un plan de monitoreo durante la operación de la obra y un plan de emergencias, que permitirá anticiparse a cualquier falla de la obra y anteponerse a daños por crecidas. Aunque se incluyan todas las normas de seguridad propuestas en la construcción del Embalse, el único evento que podría causar daños a terceros sería la ocurrencia de una lluvia de grandes proporciones que produzca una crecida considerable durante el proceso de construcción. Por lo que se considera la siguiente medida de prevención:

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1.- La primera obra que se deberá construir corresponde a la tubería de fondo que permitirá encausar las aguas de la quebrada a través de ella con una seguridad adecuada. 2.- Confección de un canal de encauzamiento de aguas de la quebrada hasta la entrada de la tubería de fondo que permita derivar las aguas de dicho cauce hasta su ingreso a la tubería. 3.- Construcción de un canal de encauzamiento de las aguas desde la salida de la tubería de fondo hasta su devolución al estero.

Adicionalmente, se ha propuesto como medida de control en la etapa de operación, una pequeña intervención del cauce, para así evitar que ocurra una inundación en la zona poblada cercana al embalse. Esta zona achurada corresponde a un suelo altamente antropizado por lo que no habrá afectación a los recursos suelo y fauna.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado De Zona De Reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por 748 de 813

“overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. OBSERVANTE: Marilyn Andrea Cáceres Molina.

Observación 1 Qué pasaría si por esta construcción se nos acaba el agua potable.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizados para el proyecto, considera 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos. 749 de 813

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios:

• N° meses a mitad de capacidad: 6.
• Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día
• Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

1. OBSERVANTE: Patricia Quintanilla Acuña.

Observación 1 751 de 813

Es posible que la construcción del embalse afecte el suministro de agua potable, si la napa subterránea que alimenta la copa, justo pasa por ahí.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes incorporados por el Titular en la Declaración de Impacto Ambiental, junto con los antecedentes complementarios agregados en Anexo M de la ADENDA en relación con el Análisis de Infiltración, se menciona lo siguiente.

Los análisis de suelo realizado para este proyecto consideran 7 informes relacionado con el suelo y sus propiedades, en todas ellas el propósito es abordar diferentes aspectos que expliquen el comportamiento del agua embalsada y por ello se incluye en respuesta un análisis específico de infiltración.

Análisis infiltración (Consultora Ing. Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día 753 de 813

• Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3.

Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

En consecuencia, habrá infiltración desde el embalse a los acuíferos de la zona, son recursos provenientes de una fuente distinta al escurrimiento que se origina de la hoya hidrográfica de la quebrada Las Posesiones, entonces se podría establecer un efecto positivo sobre las APR.

Observación 2 El muro de contención es suficiente para evitar daños a la población.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados y analizados, se puede establecer que el diseño del muro de contención diseñado por la consultora, ha determinado que es una obra adecuada para desviar el agua del estero las Posesiones en el caso de un colapso del muro, existen al menos 7 horas para adecuar las obras y construirlas de manera que desvíen las aguas hacia las zonas de cultivo.

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico)

Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin.

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

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Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado.

El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta 755 de 813

duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo. A continuación, se presenta el desvío del flujo considerado en el caso de un colapso del muro.

Descripción funcional del sistema de control y prevención Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km del centro principal del poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento

1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 756 de 813

2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.- Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Para mayor abundamiento, en el numeral 2 de la ADENDA Complementaria, pueden ser visualizados los antecedentes del PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, conteniendo los siguientes antecedentes:

2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión En Las Quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro

1. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias intensas con vertimiento de aguas 3 3.3 Cuidado de zona de reforestación
2. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo.

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera 757 de 813

peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

Observación 3 Si piensan llenarlo con el canal Almahue, no es más factible un tranque que evite el peligro a la población.

Evaluación de la Respuesta Basado en los antecedentes establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto. 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDril)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0. 758 de 813

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. 760 de 813

Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 764 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 766 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 768 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión. R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia. K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno. C: Factor de cobertura vegetal. P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos.

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

1. OBSERVANTE: Florentina Isabel Cáceres Tobar.

Observación 1 Porqué el muro de contención será de tierra, y no de otro material, más sólido que nos de seguridad.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según el diseño, el material es el adecuado para construir el muro, pero su diseño conlleva una serie de medidas técnicas de seguridad, esto permite darle confianza a la calidad de la obra, en particular del tipo de material a ser construido. Debe señalarse que todos o la gran mayoría de los embalses agrícolas en Chile sus muros son construidos con suelo compactado.

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Basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y su ubicación están debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en una serie estudios especializados que componen el informe técnico, pero a su vez esos informes son revisados durante la presente DIA por los organismos competentes del Estado, en lo Ambiental por las OECAS y en lo técnico por la DGA en su departamento especializado como es la DARH. Solo una vez aprobado en ambas instancias se podrá materializar su construcción.

IT descripción General pto 2.1.2.1, El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos:

• Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña) Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25° ; Angulo de fricción interna = 20 kPa ; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) 770 de 813

= 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a un arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%.

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 772 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV. Recomendaciones para taludes.

Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Calicatas, ej:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza.

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La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

Por otra parte desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo en el pasado 776 de 813

terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria

además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson. El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 778 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Ing. Daniel Costagliola) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con 780 de 813

otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente:

A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3

Observación 2 Si piensan llenar el embalse con el canal Almahue; porque lo construirán justo por donde pasa la quebrada en la que pasa más agua, porque no hacen un tranque en las parcelas de su propiedad cercanas al canal Almahue.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes descritos por el Titular, la localización del embalse tiene que ver con la relación agua con el volumen del muro, en este caso esta relación es 1: 6,7, por otro lado se emplearán terrenos que son de valor agrícola reducido clase VII, y luego el costo de impulsión será el mismo. Utilizar terrenos de uso agrícola de calidad trae consigo compensaciones de uso que no se justifican.

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Los estudios avalan la seriedad que se la otorgado a este embalse, en especial sus materias de seguridad, se ha verificado sus características de suelo con varios estudios específicos, asimismo para cada materia constructiva, y se consideran todas aquellas exigencias del DS 50/15 del MOP, para este embalse tipo B. Sus características básicas de diseño son:

El diseño sinóptico permite comprender de mejor modo las partes y obras comprendidas en el diseño del proyecto, es una propuesta simple de construir, sus proceso constructivos requieren proceso dinámicos sencillos en su control, por ejemplo habrá un ITO constructivo, habrá un libro de obras, donde se dejarán las instrucciones para cada semana o día, o señalar los eventos que pudieran ocurrir. 782 de 813

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Ventajas del embalse para la población Sta. Irene Este embalse podrá actuar como un regulador del flujo hídrico torrencial con lluvias de alta intensidad que suelen afectar a los poblados de Santa Irene y Santa Matilde, básicamente la quebrada Las Posesiones no tiene una salida natural hacia un curso de agua de mayores dimensiones, por el contrario su salida es a través del canal de riego denominado El Huicano. Las capacidades del cauce de la quebrada Las Posesiones se estiman en 4-6 m3/seg en circunstancias que la capacidad de porteo del canal Huicano no sobrepasan 1-2 m3/seg, de este modo se originan las inundaciones de estos poblados.

Por otro lado decir que la cuenca del proyecto abarca una dimensión de 7,2 km2, que es interceptada por el embalse, pero adicionalmente existe una cuenca complementaria de los cerros de santa Irene y es de dimensiones similares, 6.7 km2, que evacua por los mismo poblados y por ramificaciones artificiosas de los predios que se cultiva en la zona, generando vertimientos de agua en las mismas áreas.

Embalse regulador crecidas. Cuando exista un escurrimiento importante en esta quebrada este acumulador podrá actuar de regulador de crecidas en al menos la mitad de esta hoya hidrográfica, y las aguas lluvias podrán liberarse en caudales que el representante de los parceleros acuerde con el administrador del predio, de este modo se evitan inundaciones frecuentes en invierno.

Observación 3 Porque en el proyecto mienten en la distancia que habrá entre el embalse y la población.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Las coordenadas del muro, en su extremo nororiente, son: UTM son 6.181.423 N y 291.358 E, Datum WGS 84 H19 S. Lugar Distancia (Km) Coordenadas destino Muro al acceso del predio 1.5 6.182.079 N; 289.654 E Muro primera casa Sta Irene lado izquierdo, camino acceso predio 3.0 6.182.424 N; 288.517 E Muro primera casa Sta Irene lado derecho, camino acceso predio 3.0 6.182.425 N; 288.533 E Muro sector central poblado Sta Irene 3,8 6.182.656 N; 287.772 E Acceso predio a primera casa lado izquierdo y derecho 1,2 6.182.079 N; 289.654 E / 6.182.425 N; 288.533 E

1. OBSERVANTE: Constanza Javiera Gómez Acevedo.

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Observación 1 Dentro de la declaración de impacto ambiental se señala que el proyecto tiene una duración de 50 años con extracción de agua desde la superficie del canal Almahue, estudios actuales muestran que la Región de O’Higgins está pasando por el aumento de eventos de sequía hídrica (Organización de las Naciones Unidas para la alimentación y agricultura, 2010), mientras que la región pasa por una de las peores sequías de los últimos 60 años (Molina,2019). Además, con el historial de descenso en las precipitaciones (Fernández, 1997), es que preguntamos: Cómo piensan solventar la demanda de agua del embalse en un contexto de alta sequía y baja cantidad de precipitaciones en un periodo tan prolongado de tiempo (50 años).

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

En virtud de lo solicitado, el Titular expresa que la necesidad de construir embalses se hace cada vez más necesario por la escasez de agua en los ríos durante el verano, durante el invierno en la estacionalidad de lluvias de nuestro clima mediterráneo, las aguas escurren muy rápidamente por estos cauces hacia el mar y no pueden ser aprovechadas, de este modo los planes de estrategia regional recomiendan la habilitación de obras que permitan regar adecuadamente.

Este proyecto se sustenta en el recurso hídrico de la Tercera sección de Cachapoal, a través del Canal Almahue, es capaz de captar más de 16 m3/seg. Dispone de compuertas de admisión y descarga sobre machones de concreto y de un rebasadero para entregar los excesos de caudal al río.

Este acueducto dispone de aguas hacia diversos ramales entre estos los que alimentan la zona agrícola de Santa Irene, este se llama canal Almahue, sobre este acueducto se dispone de un marco partidor denominado El Maqui, es una obra de cemento, del tipo proporcional a los recursos, el cual regula el flujo hacia los propietarios de acciones de agua de riego, en consecuencia si aumenta o disminuye el caudal, la repartición de aguas será proporcional a este volumen, por lo mismo no puede existir un aprovechamiento irregular o que afecte a otros regantes de la zona.

La proporcionalidad sirve tanto para el caudal del verano o del invierno, así se solcito en su momento saber de la administración de la Asociación canal Almahue cuál es el caudal esperado mensual para el canal El Salto, de este modo remiten un certificado que permite proyectar el volumen de impulsión tanto para los meses de invierno como de verano, en algunos de estos meses solo existirá ⅓ del volumen del canal, así que la dotación evaluada se ajusta a estos parámetros.

Las acciones del titular equivalen a un máximo de 82,33 lt/seg, equivalen a 4,34 acciones propias y bajo la modalidad de usufructo 2,859 acciones, que dan un total de 7,199 acciones. Basados en el Balance hídrico de la DIA, (Tabla 18, respuesta 3 del capítulo VII, descripción proyecto) sumados los derechos de agua y el aporte del embalse en verano, permiten regar 150 ha.

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Del cuadro anterior se observar que existe un porcentaje denominado dotación del canal Almahue en periodo invernal, corresponde a lo sucedido en años anteriores y que la administración del canal Almahue ha entregado como recurso hídrico en periodo invernal (se adjunta certificado), por ejemplo, ya no se deja sin agua 3 meses el canal, no es posible, los cultivos actuales de la zona tienen demandas de invierno. Por otro lado, el canal Almahue tiene Toma regulada en el rio Tinguiririca, tiene compuertas y debidamente registrada en la DGA, situación que les permite abrir la bocatoma en invierno.

Esta condición le permite al titular determinar el caudal de llenado (última columna), que corresponde a la diferencia entre el caudal disponible y el caudal demandado por los cultivos, así por ejemplo en el mes de septiembre existe una disponibilidad de 49.77 lt/seg para terminar de llenar el embalse.

En la tabla 21 y siguiente se puede apreciar el movimiento de entrada y salida de aguas desde el embalse es decir entre disponibilidad del agua en el embalse y su forma de llenar a modo de contra- estación mediante la impulsión del agua desde el Tranque (A) en forma mensual y según derechos que posee el Titular. El movimiento del agua embalsada y su llenado en la siguiente tabla, en concordancia con la dotación del recurso hídrico entregado por el canal Almahue.

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La primera columna considera la demanda hídrica de los cultivos desde el embalse, y en este análisis no se considera las pérdidas por evaporación y filtración y márgenes de seguridad, de ahí la diferencia mayor existente con el volumen de llenado, se aprecian las cotas en el embalse, registro que deberá llevarse durante todo el periodo del año, medido en el limnímetro y evaluado con la curva de llenado.

Se desprende el cuadro anterior que a fines del mes de agosto el embalse tendrá un volumen de 357.653 m3, es decir un 70% de su capacidad del total del embalse en concordancia con lo señalado en párrafos descriptivos de la DIA, en el sentido de mantener el embalse con la capacidad necesaria de acumular una probable crecida de gran torrencialidad en el periodo invernal.

Para mayor abundamiento y detalle los antecedentes pueden ser visualizados en el Capítulo “OTROS ELEMENTOS QUE, JUSTIFICADAMENTE, PUEDAN GENERAR IMPACTOS AMBIENTALES de este documento.

Observación 2 También, se considera un plan de reubicación para Trichocereus chiloensis (quisco), mientras que no nombra un plan de manejo para las otras 27 especies nativas de las cuales 16 son endémicas, habrá un plan de manejo, las otras especies nativas reconocidas, considerando la importancia de las especies endémicas presentes.

Evaluación de la Respuesta Según los datos aportados por el Titular, se ha considerado trasplantar el cactus, según Protocolo incluida en la DIA. Asimismo, se hará una reforestación de las especies del bosque nativo, según informes de flora y fauna, consignados en el Permiso Ambiental Sectorial Mixto 148, el cual corresponde al permiso para corta de bosque nativo.

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Sin embargo, con el objetivo de profundizar los datos de la Evaluación Ambiental, el Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de los antecedentes del PAS 148; Permiso para la corta de bosque nativo, cuya corta o explotación sea necesaria para la ejecución del proyecto, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Los antecedentes descritos en al Anexo G de la ADENDA Complementaria, asociados al Permiso Ambiental Sectorial Mixto 148 describen lo siguiente: a) Antecedentes del predio b) Objetivos de la corta c) Descripción de las actividades a realizar o trazado de la obra d) Descripción del área a intervenir e) Programa de actividades f) Medidas de Protección h) Observaciones generales – Resumen I) Cartografía Digital

Para mayor abundamiento, se debe dejar claro que, en las Declaraciones de Impacto Ambiental, no existen las medidas de compensación, reparación o mitigación.

Sin embargo, se establecen algunas medidas que son adoptadas por el Titular como Compromisos Voluntarios y en la DIA del Embalse Las Posesiones pueden ser visualizados en el Capítulo N°4 COMPROMISOS AMBIENTALES VOLUNTARIOS

4.1. Compromiso voluntario Patrimonio Arqueológico y Monumentos Nacionales 1 4.2. Compromiso voluntario Revegetación en Fase de Cierre 4.3. Compromiso voluntario Monitoreo voluntario de la calidad del agua 4.4. Compromiso voluntario Medidas de protección fauna, vida silvestre y medio ambiente 4.5. Compromiso voluntario Relocalización Cactus 4.6. Compromiso voluntario Monitoreo fauna y vida silvestre 4.7 Compromiso Voluntario Monitoreo Fauna Íctica

1. OBSERVANTE: Francisco Rubio Ruz.

Observación 1 Los encargados de la construcción del embalse conocen el terreno

Evaluación de la Respuesta Según los antecedentes incorporados por el Titular, se establece que los ingenieros calculistas antes de diseñar reconocen el lugar y basan sus propuestas en informes técnicos.

Luego de obtener los permisos ambientales (actual DIA en trámite) y luego el permiso de construcción que deberá otorgar al DGA, y solo después de obtener ambos permisos, se invitara a distintas empresas a conocer el terreno y entregar toda la información técnica necesaria. 788 de 813

Para mayor abundamiento, se incorpora el listado de profesionales que participaron en la elaboración de la Declaración de Impacto Ambiental.

Observación 2 Los materiales con que se quiere construir el embalse, son los más aptos para la construcción.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Según los antecedentes entregados por el Titular y basado en los antecedentes técnicos establecidos en el informe técnico del proyecto, los materiales son aptos y debidamente analizados para el diseño del proyecto, y se fundamentan en los siguientes estudios:

1. Informe Técnico, capitulo descripción General pto 2.1.2.1
2. Estudio mecánica de suelos (Edson Labraña)
3. Estudio Sondajes (VeraDrill)
4. Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019)
5. Informe Geológico (Sebastián Martini)
6. Análisis infiltración (Ing. Civil Daniel Costagliola)
7. Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola)

IT descripción General pto 2.1.2.1. 789 de 813

El diseño del muro ha sido realizado por el ingeniero civil, Sr. Edson Labraña (Río Azul Ltda.), especialista en mecánica de suelos, cuyo informe se adjunta en un Anexo Adenda I. En dicho estudio se indica las características y ubicación del material de empréstito con mayor detalle. Se realizaron estudios en terreno, de laboratorio y de oficina. Se realizó una exploración de la zona de fundación, excavación de calicatas con muestras de suelos, determinando porosidad, permeabilidad, etc. y posteriormente, basándose en estos datos se diseña la presa de tierra. Se llevó a cabo la exploración para localizar material a usar en la construcción del muro. Adicionalmente se realizó un sondaje geotécnico en el eje de la presa hasta la profundidad de la roca.

i.- Estudio sismológico. Se desarrolló un estudio sismológico específico para la zona de emplazamiento de las obras, el cual considero aspectos Determinísticos y Determinísticos- Probabilísticos, para obtener el Sismo Máximo Creíble y el Sismo de Diseño, respectivamente, y la correspondiente aceleración horizontal del suelo.

ii.- Estabilidad de presas. Se elaboró los análisis estáticos y seudoestáticos, para los Sismos Máximo Creíble y de Diseño. En la verificación de la estabilidad de los muros, se obtuvo coeficientes o factores de seguridad mínimos: • Caso estático: FS>=1,4 • Caso seudoestático: FS>=1,2

Para este embalse de Categorías B y C se deberá comprobar la estabilidad en condiciones postsísmicas referidas al Sismo Máximo Creíble, justificando adecuadamente los parámetros utilizados para este análisis. En este caso el factor de seguridad mínimo deberá ser FS > 1,0.

Estudio mecánico de suelos (Edson Labraña)

Parámetros de Diseño. A partir de los resultados de la exploración ejecutada, de los análisis efectuados; de datos obtenidos y medidos en suelos de similares características granulométricas, propiedades índices y origen geológico, se han adoptado de manera conservadora los siguientes parámetros de resistencia al corte del material de relleno del muro y del suelo de fundación:

RELLENO MURO Arcilla arenosa (CL) = 25°; Angulo de fricción interna = 20 kPa; cohesión = 1.80 (gr/cm³); peso unitario húmedo al 95% de la DMCS

FUNDACION MURO Grava arcillosa (GC) = 30°; Angulo de fricción interna c = 30 kPa; cohesión = 1.90 (gr/cm³); peso unitario natural húmedo

Conclusiones: Los materiales detectados en el sitio son adecuados, desde el punto de vista de las propiedades geomecánicas de resistencia al corte y esfuerzo deformación, como la ejecución de las nuevas obras. El material de relleno corresponderá a una grava areno arcillosa a una arcilla gravo arenosa, con un porcentaje de finos bajo 0.08 mm cercano al 50%. 790 de 813

Desde el punto de vista de la permeabilidad y de la resistencia al corte, el suelo de fundación es adecuado para la estructura proyectada, a pesar de ello, se debe prever la excavación de un diente central a definir con un material de mayor estanqueidad y controlar las filtraciones a través del suelo de fundación del muro. Esta situación favorable, cambia de manera importante en el fondo de la quebrada, previendo en este sector pérdidas importantes; por lo que se debe ejecutar una solución particular de impermeabilización.

El análisis de estabilidad se realizó utilizando del programa computacional Slope/W de GeoSlope international Ltd. Se ha adoptado como método de análisis el de Morgenstern – Price, siendo un procedimiento general de dovelas realizado en la base del equilibrio límite cumpliendo con las condiciones de equilibrio de fuerzas como de momentos. Las dovelas son creadas dividiendo el suelo sobre la superficie terrestre.

Respecto del análisis sísmico, se ha utilizado una metodología simplificada pseudoestática, que introduce las cargas cíclicas como una fuerza inercial horizontal. En este proceso se determina la aceleración de fluencia, la que corresponde a la aceleración máxima para la cual el muro presenta un factor de seguridad igual a 1.0.

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Análisis Pseudoestático. De acuerdo con el coeficiente sísmico inicialmente definido, utilizando el método simplificado propuesto por Makdisi y Seed, basado a su vez en el procedimiento desarrollado por Newmark (1965), para determinar el desplazamiento sísmico en la presa, se obtiene un desplazamiento del talud reforzado cercano a 0.00 cm, considerando una aceleración horizontal mayor a 0.15g, equivalente a la aceleración de fluencia (factor de seguridad F. S. = 1.0, método pseudoestatico), un espectro de respuesta del sismo estación Viña del Mar Componente S20W (corresponde al escenario más desfavorable) y una magnitud de momento de 8.2.

Según lo establecido en el Decreto Supremo D.S N°50, para un embalse de categoría B (15 < H < 30 m), en caso pseudoestático se debe considerar un factor de seguridad F.S. > 1.20, situación que se cumple para el talud de aguas abajo, escenario más desfavorable, respetando además la zonificación sísmica entregada en la norma NCh433 Of.2009. Los factores de seguridad calculados son mayores a los mínimos requeridos, en todos los casos analizados;

• Los desplazamientos permanentes después de un sismo serán mínimos y mus cercanos a 0.0 m, dadas las aceleraciones de fluencias calculadas considerando la geometría del embalse y condiciones de cargas;

• La presa es estable para los casos estático y sísmico, para los taludes de aguas arriba y aguas abajo, con pendientes de 2.0 : 1.0 (H : V). La utilización de geomembrana tal como se señala en los acápites siguientes, provee de estándares de seguridad aún mayores a los requeridos;

Recomendaciones. Los materiales para ejecución de rellenos controlados en el muro, deberán corresponder a Grava arcillosa a Arcilla gravo arenosa, con presencia de gravas tamaño máximo 4”, contenido de finos bajo 0.080 mm cercano al 50%, límite líquido inferior a 30%, limpia de materia orgánica y/o basuras y escombros: Se realizará un escarpe del área de emplazamiento de las obras de a lo menos 100 cm de espesor y hasta retirar totalmente la capa de arcilla de alta plasticidad y capa vegetal existente. Se ejecutarán los rellenos que se requiriese respetando un escalonamiento de 792 de 813

la línea de contacto del material existente y el material nuevo. Cada escalón tendrá una altura media de 0.40 m, siendo el avance horizontal de aproximadamente 0.60 m.

El equipo compactador se pasará un mínimo de 6 veces por cada punto de cada capa, para lograr una densidad seca equivalente al 95% de la densidad máxima seca dada por el ensaye Proctor Modificado (NCh 1534/2 Of.79). La humedad de compactación será cercana a la óptima en 3 puntos porcentuales. La diferencia de cota entre sectores que se estén compactando deberá ser inferior a 50 cm (aproximadamente 2 capas).

Dren: Se proyecta la construcción de un dren basal de a lo menos 30 m bajo el talud de aguas abajo del muro, con un espesor mínimo de 50.

Protección del talud de aguas arriba. Para el control de las filtraciones a través del muro y vaso del embalse en el fondo de la quebrada, se recomienda la instalación sobre el geotextil señalado, de una geomembrana de a lo menos 50 mils (vaso) – 75 mils (muro), con las adiciones respectivas de negro de carbón que garanticen su protección a la radiación UV

Recomendaciones para taludes. Altura del corte (m) Inclinación máxima (º) 0 – 4 65 4 – 8 60

8 55

Los taludes de los canales de no más de 2 m de profundidad se podrán proyectar con una inclinación de H : V = 1.0 : 1.20. Ensayos laboratorio:

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Estudio Sondajes (Veradril) Se realizaron sondajes hasta los 28 m hasta la roca ígnea de color gris, fracturas mecánicas y naturales, RQD bajo a nulo.

Se adjunta una descripción del sondaje con una prueba de permeabilidad hasta al cámara a 28,3 m, con un nivel gasto constante de 0.36 lt/seg.

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Evaluación riesgo sísmico Proyecto Las Posesiones (Edson Labraña, Nov 2019) El Objetivo consiste en evaluar la amenaza sísmica mediante la determinación de la aceleración máxima horizontal para un cierto período de retorno en el sector Las Posesiones donde se ubicará el proyecto.

Metodología consiste en calcular la amenaza sísmica utilizando los mecanismos determinístico y probabilístico, lo que implica en general análisis del marco sismogénico de la zona de emplazamiento del proyecto, análisis de los registros históricos y catálogos sísmicos identificando la magnitud y mecanismo focal, definición de las principales fuentes sismogénicas presentes en el lugar y finalmente cuantificar la amenaza. 795 de 813

La Zona de Estudio corresponde al sector en estudio se encuentra ubicado en Chile central, VI región del libertador Bernardo O’Higgins aproximadamente a 60 km al Sur Oeste de la ciudad de Rancagua. Para el desarrollo de la evaluación de la amenaza sísmica en primer lugar se determina el área de influencia, es decir, se seleccionan las fuentes potenciales de generación de eventos sísmicos que producen un efecto significativo sobre la respuesta del suelo en el sitio en estudio. Además de seleccionan todos los eventos con magnitudes igual o superiores a 4.5. De esta forma se obtiene una muestra constituida por 2298 registros de sismos correspondiente al período temporal entre los años 1906 al 2018.

Determinación de la Probabilidad de Excedencia. Se procede a filtrar y clasificar los registros eliminando las réplicas de sismos mayores, lo que permite cumplir con el principio de independencia de los eventos, supuesto básico en un modelo de Poisson, requerimiento esencial del análisis de peligro probabilístico desarrollado por Cornell (1968), Algermissen y Perkins (1976) y Anderson y Trifunac (1978). Para ello se siguió la metodología definida por Reasenberg (1985), debidamente adaptada al caso Chileno (Leyton et al., 2009).

Conclusiones La técnica probabilística para determinar del peligro sísmico requiere de datos precisos que alimenten los modelos matemáticos, estas técnicas de medición es objetivamente nueva si se consideran los períodos de tiempo geológicos, por esta razón complementar el estudio con el análisis histórico permite mejorar las estimaciones visualizando las lagunas sísmicas, es de este análisis el que se puede inferir la posibilidad cierta de un terremoto de gran magnitud en la zona norte y en la zona central.

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Por otra parte, desde el punto de vista determinístico, cada nuevo evento ha ido presentando la necesidad de replantear y estudiar para mejorar los modelos utilizados, por ejemplo, en el pasado terremoto 27F se ha planteado la necesidad de estudiar el comportamiento sísmico en presencia de suelo y roca profunda

Desde el punto de vista normativo chileno, nuestras normas están principalmente enfocadas a en obras habitacionales, NCh 433, industriales NCh 2369 y manual de carreteras, por lo que en toda obra civil de diferentes características de debe considerar estos estudios en forma complementaria además de las consideraciones respecto de las aceleraciones y deformaciones asociadas. Desde este punto de vista (normativo chileno), la aplicación de la aceleración de diseño es determinada por su ubicación geográfica la cual para este caso corresponde a A0 = 0.3 g siendo el mínimo valor aceptable.

Proceso Poisson El sismo máximo creíble en la zona es un sismo con una aceleración de 0.46 g con un periodo de retorno de 1800 años y una probabilidad “P” de un 5% de ser excedida “t” = 93 años.

El nivel de solicitación sísmica de la zona de emplazamiento de la presa queda definido por la aceleración máxima del terreno determinada por el estudio y que para el sismo de servicio alcanza 0.46 g con una probabilidad de excedencia de 5% en 93 años. Considerando los valores de la normativa de Ao=0.30g, con un periodo de retorno de 475 años, estos tienen una probabilidad de excedencia del 5% en t=25 años. En conclusión, de lo anteriormente indicado considerando la importancia del proyecto, se recomienda considerar para efectos de diseño Ao = 0.46g.

Informe Geológico (Sebastián Martini) Para este estudio se ha realizado una compilación de información geológica y cartográfica de la zona, se ha visitado el terreno a fin de reconocer las unidades litológicas principales, se ha revisado las calicatas y sondajes ejecutados para el proyecto y se ha colectado muestras de roca y material no consolidado (suelo). Los datos de terreno han sido posteriormente procesados en gabinete. Este trabajo se ha llevado a cabo durante el mes de abril de 2018. Para la elaboración de este informe se ha trabajado en el Datum WGS 84, Huso 19S.

El relleno de material sedimentario no consolidado reconocido en terreno se ha agrupado en depósitos aluviales, coluviales y fluviales. Estos se ubican al pie de las laderas, en quebradas y en cursos de agua menores o efímeros y en abanicos o conos de deyección. Están compuestos por bloques, gravas, arenas, limos y arcillas. Este material no se encuentra consolidado, en general no se reconoce estratificación y proviene de la erosión y meteorización mecánica de los altos topográficos aledaños y presenta variaciones en el tamaño y proporción granulométrica desde las partes centrales a distales de los depósitos. Se asume que la edad de estos depósitos es holocena.

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Conclusiones. Se ha observado que en la zona de estudio no hay evidencias de procesos geológicos activos que representen riesgos al proyecto. El levantamiento de terreno ha permitido confirmar que en la zona no existen indicios de fallas o fracturas activas en superficie. No se ha reconocido escarpes activos, depósitos u otros indicadores de remociones en masa recientes, así como tampoco se ha observado zonas de debilidad geotécnica o discontinuidades estructurales que pudieran afectar la seguridad de la obra. Las observaciones de terreno y ensayes de laboratorio (Informe IOC Ingeniería) señalan que el terreno presenta una baja deformación por carga (compactación) y posee una capacidad portante apta para la instalación de fundaciones y/o anclajes si se requiriese para la obra. El material no consolidado disponible en la zona está formado por arcillas, limos, arenas, gravas, bolones y bloques que mantienen una buena estabilidad en excavaciones (calicatas) y cortes naturales de terreno. Esto se debe a un alto contenido general de material fino (limos y arcillas) que aumentan la coherencia del depósito, por lo cual se considera apto para ser utilizado para la construcción de obras de tierra. La ausencia de fallas activas en la zona de estudio y deslizamientos o depósitos de remoción en masa en el valle permiten afirmar que el terreno es estable ante movimientos sísmicos.

Actualmente existe un consenso general en que uno de los efectos más notorios del cambio climático consiste en la intensificación del ciclo hidrológico (reporte IPCC*). Esto implica que hay una mayor frecuencia de eventos extremos de precipitación y de evaporación, lo cuales se traduce en periodos de sequía y/o inundaciones. Es por esto que las obras de infraestructura orientadas a la regulación de variaciones estacionales se consideran como una opción recomendable que no solo conlleva beneficios en el manejo del recurso hídrico para fines de riego, sino que además permite manejar las crecidas de los cursos fluviales durante los periodos lluviosos y ayuda a mantener una 798 de 813

recarga de aguas subterráneas durante los años de sequía. Esto favorece el crecimiento de vegetación y fauna, y beneficia a las captaciones que se encuentren aguas abajo dentro del acuífero.

Análisis infiltración (Daniel Costagliola Consultora Javier Carvallo) El propósito de esta simulación es conocer la magnitud de las filtraciones bajo el embalse considerando distintos escenarios de funcionamiento (nivel de aguas máximas, niveles medios y embalse vacío, dependiendo de la época del año en que nos encontremos) lo que además permite cuantificar el aporte que se realiza hacia el acuífero por infiltración debido al agua almacenada.

Las simulaciones fueron hechas con la aplicación SEEP/W, perteneciente al paquete de programas GeoStudio, el cuál resuelve las ecuaciones de la dinámica del flujo bidimensional subterráneo como conservación de masa y fórmula de Darcy con suelos saturados y no saturados, isotrópicos y anisotrópicos, entre otros, utilizando el método numérico de los elementos finitos.

Para abordar el problema, se trazaron 3 ejes representativos (a lo largo de la poza del embalse) hasta interceptar el muro. A cada eje se le asignó el largo de muro correspondiente a su influencia, tal como se muestra en la Figura a continuación:

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Se puede calcular el aporte anual por infiltración del agua embalsada de la siguiente manera: - N° meses a plena capacidad: 3. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 2.01 l/s = 173.6 m3/día - Caudal de filtración total: 90 días * 173.6 m3/día = 15624 m3.

Ahora bien, considerando que el embalse se encuentre en niveles medios: - N° meses a mitad de capacidad: 6. - Caudal de filtración escenario aguas máximas: 1.01 l/s = 87.3 m3/día - Caudal de filtración total: 180 días * 87.3 m3/día = 15714 m3. Si el embalse está vacío entonces el aporte es nulo.

Por lo tanto, se tiene una infiltración anual de 31.338 m3.

Análisis Sedimentación (Ing. Civil Daniel Costagliola) El presente estudio consiste en la estimación del aporte de sedimentos de la cuenca de la Quebrada La Posesión y en la cuantificación del impacto que la construcción de un embalse tendrá sobre la producción y transporte de sedimentos en esta cuenca.

Se estimará la producción de sedimentos en la cuenca aportante al embalse. Se ha estimado la superficie de la cuenca indicada midiéndose sobre las carta 1:50.000 del IGM y contrastadas con otra información topográfica disponible. La cuenca que aportará al embalse tiene una superficie de 7,23 km2.

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La estimación del aporte de sedimentos al embalse proyectado se ha basado en la metodología denominada “Fórmula Universal de Pérdida de Suelo” (FUPS). Esta metodología proporciona un cálculo de la media de la pérdida anual de suelo en tierras cultivables bajo diversas condiciones. Esta fórmula, tal como fue concebida en su origen, no considera relaciones de arrastre y depósito dentro de la misma cuenca. Sin embargo, para poder utilizarla a nivel de la cuenca, se ha procedido a un coeficiente de entrega de sedimentos, que pondera el valor entregado por la FUPS y que corrige, precisamente, el aspecto del depósito en la cuenca.

La fórmula universal de pérdida de suelo es la siguiente: A = R K SL C P

Dónde: A (ton/ha-año): Tasa de erosión R (N·ha/año): Factor que toma en cuenta el potencial erosivo de la lluvia K (ton·hr/ha·N): Factor que toma en cuenta el tipo de suelo SL: Factor de longitud y pendiente del terreno. C: Factor de cobertura vegetal P: Factor de prácticas de cultivo y conservación de suelos

El cálculo del aporte anual de sedimentos desde la cuenca al embalse será del orden de 743 ton/año. Tomando en cuenta que la densidad aparente de estos sedimentos estará en torno a 1,5 ton/m3, se puede estimar que el volumen anual de embanque almacenado en el embalse será de 495 m3/año. Con este valor, se puede estimar que deberán pasar más de 1.212 años en estas condiciones para ocupar los 600.000 m3.

Observación 3 Qué seguridad nos ofrecen en caso de cualquier imprevisto que suceda por la construcción del embalse.

Evaluación de la Respuesta El Titular en la ADENDA complementaria presenta la actualización de las respuestas ciudadanas, conforme a las observaciones generadas en el ICSARA complementario. En lo específico, se aclararon y complementaron aquellas observaciones ciudadanas en las cuales se consultaron ciertas temáticas de preocupación de la ciudadanía y otros aspectos que fueron observados por los servicios competentes.

Esta evaluación es de carácter ambiental, y la seguridad de la obra son asociados a decisiones técnicas, en este sentido la seguridad está dada por la aprobación del SEA en lo ambiental y de la DGA en lo técnico, el proyecto está siendo analizado por profesionales idóneos de estas instituciones, de este modo los resguardos a la población serán las adecuadas para este proyecto, las propuestas son:

En lo Ambiental Medidas que eviten la contaminación o alteración de la calidad de las aguas en las fases del proyecto. Fase Construcción.

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La construcción de las obras del Proyecto se ejecutará siguiendo una secuencia que permita construir las obras de modo que durante su ejecución no se afecten sus condiciones de escurrimiento ni la calidad de sus aguas.

• Las obras se ejecutarán en el menor tiempo posible, evitando la alteración el curso de agua.

• Tanto en la Fase de Construcción como en la de Operación no se generarán residuos líquidos que pudieran contaminar las aguas.

• No se emplearán elementos químicos, pesticidas, fertilizantes, o algún otro elemento que pudiera contaminar las aguas de riego, en dilución dentro de las aguas embalsadas.

• La mantención de los equipos y la maquinaria que se utilizará en el Proyecto se llevará a cabo fuera del área del proyecto, y ajena a las instalaciones del titular. Se deberán hacer mantenciones en talleres autorizados y que estén en pueblos o ciudades si fuera el caso.

• Durante el período de construcción se espera que la quebrada principal no tenga escurrimiento alguno, por ello la idea es iniciar labores desde noviembre en adelante (periodo seco según cálculo de escurrimiento medio), en las quebradas de tamaño muy menor, no se espera escurrimiento alguno.

• Las faenas de construcción que se ejecuten directamente en los cursos de agua serán llevadas a cabo durante los meses de verano de modo de disminuir el riesgo de escurrimiento al momento de la construcción del muro.

El informe técnico incorpora la construcción de un canal evacuador de aguas lluvias en el caso que pudiera ocurrir algún evento inesperado en pleno verano, ese canal impedirá que el escurrimiento afecte las labores de la adecuada construcción del muro, desviará las aguas hacia un costado y luego las devolverá al cauce natural, aguas abajo de la obra iniciada, evitándose la incorporación de material de arrastre o sedimentos hacia la quebrada o al menos evitar la turbiedad que pudiera generarse.

Otras medidas:

a.- El titular ha dispuesto que el embalse sirva de regulador de las crecidas en invierno y solicitado que exista un representante de los pobladores o parceleros para evaluar las descargas de éste en forma controlada, de modo que el caudal liberado no cause daño aguas abajo.

b.- Igualmente, para que durante el invierno se mantenga una capacidad de llenado del orden del 30% con el objeto que pueda absorber eventuales lluvias de alta intensidad y evitar el desborde de la quebrada natural como en años anteriores.

c.- A su vez el titular se ha comprometido a despejar y extraer desperdicios, ramas y obstáculos en la quebrada cercana al poblado y así, el caudal fluya de mejor modo.

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d.- Se ha comprometido a disponer de maquinaria para contener un posible desborde por colapso del muro o desborde por el vertedero de seguridad, desviando las aguas en el cruce de la quebrada con el camino de acceso al predio. e.- Se compromete a mantener informado a la población cercana del estado general del embalse para que cumpla su rol de regulador de las crecidas invernales.

f.- Capacitación a los trabajadores sobre la importancia de no contaminar los cauces que se están interviniendo, prohibiendo la eliminación de desechos y la modificación de las vegetación aledaña.

A continuación, se entrega la tabla de contingencia ambiental que permita resolver aspectos que pudieran poner en riesgo el componente medioambiental.

Componente Ambiental Riesgo Medida seguridad Plan contingencia Indicador cumplimiento Medio Humano Inundación -Capacitación a trabajadores, a pobladores locales. -instalación de señalética -Dar aviso a personas e instalaciones cercanas, -Enviar medios a controlar situación, avisar autoridades. -Registro de charlas una vez al año. -Revisión de señalética -Teléfonos de emergencia en lugar público. Hidrología Erosión por desborde quebradas -Mantención del muro, encauzamiento de las aguas en la quebrada natural. -Mantención de la vegetación. -Envío de maquinaria para encauzar aguas hacia la quebrada. -Maquinarias para limpieza de vegetación. -Revisar anualmente el mes de abril, el estado de conservación del cauce. Cursos de agua Contaminación de cauces -Mantención de la limpieza en las zonas aledañas a los cauces de agua. -Capacitación a los trabajadores en temas de contaminación de cauces. -Maquinarias para limpieza de cauces. -Monitoreo anual de la calidad de las aguas en los por dos años consecutivos -Monitoreo de calidad bacteriológica de las aguas. -Las muestras serán tomadas simultáneamente, una en el acceso al embalse y otra obtenida desde la poza y luego serán enviadas al laboratorio correspondiente para verificar el cumplimiento de la norma de calidad de agua para riego. Flora y vegetación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación. -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Revisión anual del estado de la vegetación de quebradas. -Reposición de plantas en mal estado o intervenidas. 803 de 813

Fauna terrestre y acuática Pérdida de especies -Mantención de los cauces cubiertos de vegetación al igual que el entorno de los embalses para permitir la protección de hábitat de las especies. - Señalética alusiva a la protección del medio ambiente, a la prohibición de caza y de quemas dentro del predio. -Se realizarán charlas al personal acerca del cuidado de la fauna nativa. -Realizar reforestación para permitir que el hábitat de la fauna presente se conserve. -Se revisará el estado de los cauces y el entorno del embalse. -Se revisará el estado de la señalética, y repondrá en caso de ser necesario aquellas faltantes.

Especies en categoría de conservación Pérdida de especies -Mantención de las áreas buffer asociado a los cursos de agua y los embalses. -Capacitar a los trabajadores en cuidados y no intervención de flora y vegetación -Realizar reforestación con las especies intervenidas. -Se cumplirá la ley de caza, -Se mantendrá la cobertura vegetacional. -Se protegerá la franja de vegetación nativa de la quebrada y bordes de cursos de agua -Se mantendrá la vegetación alrededor de las orillas del tranque -Se evitará el ingreso de ganado. -Se mantendrá al menos un 20% del nivel de agua del tranque para mantener las condiciones de hábitat para dichas especies. -Se mantendrá la calidad de las aguas evitando la contaminación de éstas por residuos líquidos o aguas servidas. -Se realizarán charlas de capacitación al personal en protección de la fauna y flora de la zona.

A continuación, se entregan los planes de acción según evento ocurrido

Planes de acción frente al umbral de acción Evento Riesgo Planes de acción Umbral de acción Indicador cumplimiento 804 de 813

Derrames de maquinarias Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes El transporte de maquinaria, combustible, entre otros, se realiza cumpliendo con la legislación chilena. No se generan residuos de mantención de la maquinaria (aceites, grasas, etc.) ya que la mantención la realiza el contratista fuera del sitio del proyecto y del predio del titular. Se dispondrá de un área para la contención de posibles derrames desde maquinaria, la cual estará señalizada y contará con las estructuras de contención y carpetas absorbentes para evitar potenciales derrames de las áreas adyacentes. Se tendrá un BAT Dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrames de productos químicos Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes Sólo se almacenan combustibles en pequeñas cantidades durante las fases de construcción y cierre. Se dispondrá de un área para la contención de potenciales derrames con carpetas absorbentes. El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Derrame de productos de lavado (lechada) Alteración de la calidad del agua por sustancias contaminantes No se lavarán las máquinas o equipos utilizados en la construcción de las obras en los cursos de aguas. Se harán en lugares especialmente habilitados para ello, como bodegas o talleres. El umbral de acción estará dictado por los parámetros de la Norma Chilena NCh 1.333 y lo estipulado en las BPA. Se harán análisis de agua anual en el marco de las BPA. Crecida considerable Problemas de inundación Construcción de vertedero (detallado en Anexo E) que permitirá la evacuación de un El vertedero de seguridad está diseñado para una crecida de 1000 años (período de retorno) Se revisará anualmente mes Abril su estado, libre de obstáculos, se limpiará. 805 de 813

volumen equivalente a 26,2 m3/seg.

Sismos Formación de grietas, cárcavas, deslizamiento de material, filtraciones Posterior a un evento sismológico, se revisará exhaustivamente el estado estructural de la obra. El cálculo de estabilidad de los muros está considerado para un sismo de magnitud 8 (Detalles de la estabilidad del muro Anexo E la DIA) Se hará revisar el estado del muro e instalaciones del tranque, por un experto en el diseño de estas obras, generando un informe que esta visible en el predio. Colapso de muro Inundación Se procederá a realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. Se enviarán maquinarias para desviar el curso de estas aguas. Colapso muro Monitoreo durante la construcción y operación (Ensayos de Proctor de densidad y control de topografía).

En lo Técnico

Un análisis de la seguridad de las obras con la finalidad de evitar que éstas afecten a terceros o al entorno.

El plan de contingencias y emergencias se describe en el Anexo D, el cual detalla todas las acciones a realizar tendientes a evitar eventos que puedan causar daños a las personas, al medioambiente, a las construcciones, etc.

A fin de prever contingencias, se llevará un monitoreo de acuerdo con el Manual de Operación y Mantenimiento del Embalse, solicitado por la DGA.

Las situaciones de riesgo o contingencia identificadas para el Proyecto, son las siguientes:

(i) Crecida de gran tamaño. (ii) Sismo. (iii)Obstrucción del vertedero

El plan de emergencias incluye, entre otros, un plan para emergencias ambientales y un plan de emergencia causada por un incendio.

El objetivo de estas medidas es controlar la emergencia y/o minimizar sus efectos sobre el medio ambiente o la población en las diferentes fases el proyecto, fase construcción, fase operación y fase de cierre.

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Plan de Inspección Regular de Seguridad de las Obras Se efectuarán inspecciones de seguridad, de acuerdo a la pauta que se detalla a continuación, además de señalar el uso y destino de la información registrada:

Nivel Embalse Se efectuará un control del nivel embalse en el muro. Se registrará la profundidad con relación a la cota de coronamiento inicial. Estos controles se realizarán 1 vez al mes.

Alineamiento Vertical y Horizontal Se efectuará anualmente un control del alineamiento vertical con relación a los Puntos de Referencia externos al muro. Para ello se nivelarán los puntos de control dentro del muro y se calcularán las diferencias con respecto de los tomados al final de construcción.

Las diferencias registradas con respecto al alineamiento original, se relacionarán con la altura máxima del muro. Si la diferencia es menor al 5% se considerará aceptable, al ser mayor se efectuará un análisis técnico por parte de profesionales especialistas que recomendarán los cursos de acción a seguir.

Plan de Inspección ante Situaciones Extraordinarias Previsibles Cuando ocurran situaciones extraordinarias previsibles, las que se entienden como precipitaciones extremas superiores a las consideradas en el diseño de las obras de seguridad, o bien, sismos de intensidad mayor, requerirán de un plan especial de inspección.

Las acciones principales consistirán en una revisión exhaustiva del estado estructural del muro prestando atención a lo siguiente:

a.- Deslizamientos de material de los taludes del pretil b.- Grietas significativas en taludes c.- Arrastre de material del muro d.- Formación de cárcavas e.- Estado de las estructuras de hormigón del vertedero y cámaras f.- Estado de las válvulas de entrega al riego g.- Filtraciones eventuales recientes h.- Control del vertedero para evitar objetos flotantes que puedan obstruirlo. i.- Cualquier otro aspecto que puede incidir en la seguridad de las obras.

Con los datos catastrados inmediatamente de ocurrido el evento extraordinario, se elaborará un Plan de Acción por parte del personal a cargo de la administración del predio, con los procedimientos de emergencia que fijen profesionales especialistas que se contratarán para tal efecto.

Descripción funcional del sistema de control y prevención

Sismo – Terremoto

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Muro 807 de 813

Acciones a implementar En el caso de colapso del muro, un terremoto mayor a grado 8,4 Richter (diseño), se podría provocar deslizamiento muro, y su asentamiento, y si el embalse estuviera lleno se podría iniciar su vaciamiento. Se debe señalar que este suceso demora varias horas en generar un socavón, por ello es posible generar actividades de antemano, lo primero es abrir válvulas de descarga (170-230 lt/seg), disminuyendo la presión sobre el muro, luego enviando personal del predio a taponear un posible inicio grieta mayor, solicitando maquinaria de tipo excavadora, para tapar la socavación. Si no fuera posible hacerlo totalmente se avisará a las casas vecinas que están aguas abajo, aprox. 3.8 km Del eje principal poblado, y avisarles del suceso. Además, inmediatamente de constatado el suceso se avisará al administrador del predio, quien señalará las medidas adoptar. El encargado del predio avisará a Carabineros, Bomberos, Municipalidad, del evento. Nivel 3. Forma de Control y seguimiento Avisado a la población, Carabineros y Bomberos, Municipalidad y enviado personal y maquinaria a reparar esta situación, se evacuará un informe que será enviado a la DGA y al SMA, en plazo de máximo de 48 horas. Se llevará un registro de lo sucedido.

Lluvias Intensas con vertimiento de aguas

Fase del Proyecto a la que aplica Operación Parte, obra o acción asociada Vertedero Acciones a implementar Considerando que se adoptarán medidas preventivas de no llenar totalmente el embalse, dejando entre 50-60 cm bajo la línea de vertedero, y considerando que el llenado es vía bombeo, no se prevé el uso del vertedero por esta causa, no obstante si ocurriera será responsabilidad del Administrador Predial, quien deberá asegurarse de que las bombas de llenado no están funcionando y abrir las válvulas de descarga, hasta normalizar, evitando que siga fluyendo por el vertedero y bajar el nivel hasta los 30-50 cm bajo línea vertedero, monitoreando posteriormente la situación. Nivel 2 Forma de Control y seguimiento 1.- Se dará aviso al Administrador Predial. 2.- Se enviará personal a descargar vía válvula. 3.-Se llevará un registro de lo sucedido. Nivel 2

Colapso del Muro (Informe en anexo Informe Técnico) Aunque de improbable ocurrencia un colapso del muro ha sido estudiado adecuadamente en lo técnico contiene estudios que permiten comprender que sucedería, por ello se ha adjuntado su estudio por parte de la consultora ingeniería Javier Carvallo St Quentin. 808 de 813

La única forma de identificar la población y/o la infraestructura potencialmente afectada, por una eventual falla o colapso de las obras, es calcular el eje hidráulico que corresponde al caudal máximo que podría ser vaciado al cauce natural a través del pretil del embalse. Ello en virtud de la simulación o estimación de la onda de crecida que se produciría como resultado del colapso del mencionado pretil.

Como se ha indicado esta hipótesis es prácticamente imposible que ocurra, sin embargo para su estudio se ha supuesto que se destruye el muro desde la parte superior, provocando un caudal de salida del embalse que va creciendo hasta llegar a un máximo de 18 m3/s y que luego desciende hasta su vaciado total. Este caudal máximo ocurre a las 7 horas desde el inicio de la rotura.

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Se concluye que el cauce al contar con un monitoreo se podrá realizar un desvío de la quebrada antes de su cruce por el camino público para así evitar que dicho caudal llegue al sector poblado. El desvío se realizará con maquinaria perteneciente a la Agrícola y se rellenará el cauce desviándose al sector sur poniente que es terreno de cultivo solamente. Ahí se produciría una inundación en una amplia zona, como se indica en el plano adjunto. Esta inundación sería de corta duración y consistiría en un flujo de baja altura, unos 30 cm en general en una zona amplia y con bajas velocidades de flujo.

Para mayor abundamiento los antecedentes del “Plan de Contingencia y Emergencia”, actualizados, pueden ser visualizados en Anexo D de la Adenda Complementaria, el cual contiene:

1. PLAN DE CONTROL DE EMERGENCIAS SEGÚN SU ORIGEN EN LAS FASES DE CONSTRUCCIÓN, OPERACIÓN Y CIERRE, SI CORRESPONDE 2.1 contingencia 2.2 Sismo grado terremoto 2.3 Precipitaciones intensas 2.4 Aumento de caudales de agua 2.5 Incendio 2.5.1 Área de influencia del proyecto 2.5.2 Embalse y área de influencia del proyecto embalse 2.6 Cuidado de fauna 2.7 cuidado zona de reforestación por obras civiles 2.8 Cuidado de flora y vegetación 2.9 Derrame de sustancias peligrosas asociadas a las actividades de construcción y mantención de las partes, obras y/o acciones del proyecto (ej. uso de combustible) 2.10 Derrame De Sustancias No Peligrosas 2.11 Aluviones 2.12 Inundación 2.13 Erosión en las quebradas 2.14 Desprendimiento De Tierra 2.15 Colapso De Muro
2. Plan de control de emergencias según su origen en la fase de operación 3.1 Sismo – Terremoto 3.2 Lluvias Intensas Con Vertimiento De Aguas 3 3.3 Cuidado de zona de reforestación
3. Comunicación De Emergencia 4.1 Contactos Internos De Emergencia 4.2 Contactos Externos De Emergencia

Para finalizar, en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, de la Adenda, se presentan los cálculos correspondientes al Análisis De La Falla Total Del Muro Estando El Embalse Lleno. Primero se hace una descripción del proceso de falla y de cómo se calcula el eje hidráulico. Luego, se evalúa en primer lugar la onda de crecida que se produciría al ocurrir una rotura por “overtopping” de la presa. Este tipo de falla consiste en la superación por sobre el coronamiento del pretil, de una gran avenida que lo erosiona produciéndose lentamente una rajadura o abertura en alguna parte del muro por donde se vacía el embalse que se encuentra en su nivel máximo. 810 de 813

La estimación exacta de donde se desarrollaría la inundación requiere de topografía muy detallada, sin embargo, de los cálculos efectuados a partir de los levantamientos disponibles se puede concluir que la inundación ocurrirá con baja altura de agua y una velocidad también baja. Por ello no se espera peligro para vidas humanas. Sin perjuicio que el tipo de falla que se produce en un embalse de tierra permitirá avisar a la población.

Para finalizar en el Anexo I ANALISIS DE SEGURIDAD DE TERCEROS, se pude visualizar la imagen con el trazado de la quebrada La Posesión y su desvío en cao de emergencia.

1. Que, el Titular deberá remitir a la Superintendencia del Medio Ambiente la información respecto de las condiciones, compromisos o medidas, ya sea por medio de monitoreos, mediciones, reportes, análisis, informes de emisiones, estudios, auditorías, cumplimiento de metas o plazos, y en general cualquier otra información destinada al seguimiento ambiental del Proyecto, según las obligaciones establecidas en la presente Resolución de Calificación Ambiental y las Resoluciones Exentas que al respecto dicte la Superintendencia del Medio Ambiente. De igual forma, y a objeto de conformar el Sistema Nacional de Información de Fiscalización Ambiental (SNIFA), el Registro Público de Resoluciones de Calificación Ambiental y registrar los domicilios de los sujetos sometidos a su fiscalización en conformidad con la ley, el Titular deberá remitir en tiempo y forma toda aquella información que sea requerida por la Superintendencia del Medio Ambiente a través de las Resoluciones Exentas que al respecto ésta dicte.

2. Que, el Titular deberá informar a la Superintendencia del Medio Ambiente la realización de la gestión, acto o faena mínima que da cuenta del inicio de la ejecución de obras, a que se refiere el Considerando 4.1 de la presente Resolución.

3. Que, con el objeto de dar adecuado seguimiento a la ejecución del Proyecto, el Titular deberá informar a la Superintendencia del Medio Ambiente, al menos con una semana de anticipación, el inicio de cada una de las fases del Proyecto, de acuerdo a lo indicado en la descripción del mismo.

4. Que, para que el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” pueda ejecutarse, deberá cumplir con todas las normas vigentes que le sean aplicables.

5. Que, el Titular deberá informar inmediatamente a la Secretaría de la Comisión de Evaluación de la Región del Libertador General Bernardo O Higgins y a la Superintendencia del Medio Ambiente, la ocurrencia de impactos ambientales no previstos en la DIA, asumiendo inmediatamente las acciones necesarias para abordarlos.

6. Que, el Titular del Proyecto deberá comunicar inmediatamente y por escrito a la Dirección Regional del SEA Servicio de Evaluación Ambiental VI Región del Libertador General Bernardo O Higgins la ocurrencia de cambios de titularidad, representante legal, domicilio y correo electrónico, de acuerdo a lo establecido en el inciso tercero del artículo 162 y artículo 163, ambos del Reglamento del SEIA.

7. Que, se hace presente al Titular que cualquier modificación al Proyecto que constituya un cambio de consideración, en los términos definidos en el artículo 2° letra g) del Reglamento del SEIA, deberá someterse al SEIA.

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1. Que, todas las medidas, condiciones, exigencias y disposiciones establecidas en la presente Resolución son de responsabilidad del Titular, sean implementadas por éste directamente o a través de un tercero.

RESUELVO:

1°. Calificar favorablemente la Declaración de Impacto Ambiental del proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”, de Agrícola Santa Irene SpA.

2°. Certificar que el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” cumple con la normativa de carácter ambiental aplicable.

3°. Certificar que el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” cumple con los requisitos de carácter ambiental contenidos en los permisos ambientales sectoriales que se señalan en los artículos 140, 148, 155, 156 y 160 del D.S. Nº40/2012 del Ministerio del Medio Ambiente, Reglamento del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental.

4°. Disponer el otorgamiento de los permisos ambientales sectoriales que se señalan en el artículo 119 del D.S. Nº40/2012 del Ministerio del Medio Ambiente, Reglamento del Sistema de Evaluación de Impacto Ambiental.

5°. Certificar que el proyecto “DIA Embalse Las Posesiones” no genera los efectos, características o circunstancias del artículo 11 de la Ley N°19.300, que dan origen a la necesidad de elaborar un Estudio de Impacto Ambiental.

7°. Definir como gestión, acto o faena mínima del Proyecto, para dar cuenta del inicio de su ejecución de modo sistemático y permanente, a los mencionados en el considerando 4 del presente acto.

8°. Hacer presente que contra esta Resolución es procedente el recurso de reclamación de acuerdo a lo dispuesto en el artículo 20 y 30 bis de la Ley Nº19.300, ante el/la Director/a Ejecutivo/a del Servicio de Evaluación Ambiental. El plazo para interponer este recurso es de treinta días contados desde la notificación del presente acto.

Notifíquese y Archívese

Juan Manuel Masferrer Vidal Intendente VI Región Presidente Comisión de Evaluación Región del Libertador General Bernardo O’Higgins

Lidia Salazar Pérez Directora (S) Regional Servicio de Evaluación Ambiental Secretario/a Comisión de Evaluación Región del Libertador General Bernardo O’Higgins

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ARC/LSP/IGM/GHR/AGS/COV

Distribución:

• José Luis Rabat Vilaplana • Juan Andrés Camus Camus • DGA, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • DOH, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • Dirección de Vialidad, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • Gobierno Regional, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • Ilustre Municipalidad de Palmilla. • SAG, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEC, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Agricultura, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Desarrollo Social, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Energía, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Salud, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Transportes y Telecomunicaciones, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI de Vivienda y Urbanismo, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI Medio Ambiente, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • SEREMI MOP, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • Servicio Nacional Turismo, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins. • Servicio de Vivienda y Urbanismo, Región del Libertador General Bernardo O'Higgins • Consejo de Monumentos Nacionales. • Jonathan Espinoza Cáceres. • Rodrigo Saavedra Núñez. • Luis Rodríguez Pérez. • Eleiza Lobos González. • Luis Pérez Camus. • Luis Pérez Lobos. • Diego Pedreros San Martín. • Mariela Pérez Hidalgo. • Ramón Pérez Lobos. • Francisco Rubio Ruz. • Eliana Rencoret Palominos. • Eduardo Guajardo Rencoret. • Rosa Díaz Duque. • Richard Castro Díaz. • María Trujillo Trujillo. • Víctor Rodríguez Trujillo. • Jorge Gómez Mardones. • Ramiro Guajardo Soto. • Aurelia Bustamante Donoso. • Paz Gómez Bustamante. • Karin Rodríguez Trujillo. • Nelson Espinoza Donoso. • Ana María Rodríguez Trujillo. 813 de 813

• Sandra Rebolledo Cárdenas. • Nibaldo Quezada Acevedo. • Ramiro Guajardo Soto. • Beatriz Magaña Arias. • Sandra Rebolledo Cárdenas. • Juan Burgos Jara. • José Cáceres Tobar. • Yessenia Cáceres Bustamante. • Pía Magaña Donoso. • Adrián Magaña Díaz. • Gustavo Molina Guajardo. • Nelson Peña Pino. • Valerio Ponce Becerra. • Celia Vargas Espinoza. • Inés Cáceres Tobar. • José Rivera Silva. • Nataly Cáceres Cáceres. • Danitza Becerra Sandoval. • Mónica Jezia Quezada. • Magaly Cueto Gómez. • Marilyn Cáceres Molina. • Patricia Quintanilla Acuña. • Florentina Cáceres Tobar.

C/c:

• Encargado Participación Ciudadana. • Superintendencia del Medio Ambiente. • Oficial de Partes de la Región. • Expediente del Proyecto “DIA Embalse Las Posesiones”. • Archivo Servicio Evaluación Ambiental Región del Libertador General Bernardo O'Higgins.